2014.4.18.

기존

2009년도 기준/해설

개정안

2013년도 개정안

개정사유

장

절

장

절

0701

1

0701 총칙

| 0701 | 총칙 |  |

0701

1

0701 일반사항

| 0701 | 총칙 |  |

제7장의 목차 제목의 구성이 다른 장과 상이하여 장별 목차 및 제목이 일관되도록 “일반사항”으로 변경

0701

2

0701.2 용어의 정의

모살용접：용접되는 부재의 교차되는 면 사이에 일반적으로 삼각형의 단면이 만들어지는 용접

모살용접보강：그루브용접을 보강하기 위해 추가된 모살용접

0701

2

0701.2 용어의 정의

필릿용접：용접되는 부재의 교차되는 면 사이에 일반적으로 삼각형의 단면이 만들어지는 용접

필릿용접보강：그루브용접을 보강하기 위해 추가된 필릿용접

0701.2 「용어의 정의」에서“모살용접”을 “필릿용접”으로 변경.

0701

3

[eqn: F _w]	: 용접모재의 공칭강도, MPa

0701

3

[eqn: F _w]	：용접모재의 인장강도, MPa

[eqn: E _{sr}]  ：철근의 탄성계수, MPa

주요 기호의 설명 수정 및 삽입

0701

4

<표 0701.4.1> 주요구조용강재의 재질규격

번 호	명 칭	강 종
KS D 3503	일반구조용 압연강재	SS400
KS D 3515	용접구조용 압연강재	SM400A, B, C SM490A, B, C, TMC SM520B, C, TMC SM570, TMC
KS D 3529	용접구조용 내후성 열간 압연강재	SMA400AW, BW, CW SMA400AP, BP, CP SMA490AW, BW, CW SMA490AP, BP, CP
KS D 3861	건축구조용 압연강재	SN400A, B, C SN490B, C
KS D 3866	건축구조용 열간압연 H형강	SHN490
KS D 4108	용접구조용 원심력 주강관	SCW490-CF

0701

4

<표 0701.4.1> 주요구조용강재의 재질규격

번 호	명 칭	강 종
KS D 3503	일반구조용 압연강재	SS400
KS D 3515	용접구조용 압연강재	SM400A, B, C SM490A, B, C, TMC SM520B, C, TMC SM570, TMC
KS D 3529	용접구조용 내후성 열간 압연강재	SMA400AW, BW, CW SMA400AP, BP, CP SMA490AW, BW, CW SMA490AP, BP, CP
KS D 3861	건축구조용 압연강재	SN400A, B, C SN490B, C
KS D 3866	건축구조용 열간압연 H형강	SHN400, SHN490
KS D 4108	용접구조용 원심력 주강관	SCW490-CF
KS D 5994	건축구조용 고성능 압연강재	HSA800

신강재 개발과 구조성능 검증에 따른 KS규격 강재 추가

0701

4

<표 0701.4.2> 냉간가공재 및 주강의 재질 규격

번 호	명 칭	강 종
KS D 3530	일반구조용 경량형강	SSC400
KS D 3558	일반구조용 용접경량H형강	SWH400, SWH400L
KS D 3566	일반구조용 탄소강관	STK400, STK490
KS D 3568	일반구조용 각형강관	SPSR400, SPSR490
KS D 3602	강제갑판(데크플레이트)	SDP1, 2, 3,
KS D 3632	건축구조용 탄소강관	STKN400W, STKN400B, STKN490B
KS D 3864	내진건축구조용 냉간성형 각형강관	SPAR295, SPAP235, SPAP325
KS D 4106	용접구조용 주강품	SCW410, SCW480

0701

4

<표 0701.4.2> 냉간가공재 및 주강의 재질 규격

번 호	명 칭	강 종
KS D 3530	일반구조용 경량형강	SSC400
KS D 3558	일반구조용 용접경량H형강	SWH400, SWH400L
KS D 3566	일반구조용 탄소강관	STK400, STK490
KS D 3568	일반구조용 각형강관	SPSR400, SPSR490
KS D 3602	강제갑판(데크플레이트)	SDP1, 2, 3,
KS D 3632	건축구조용 탄소강관	STKN400W, STKN400B, STKN490B
KS D 3864	내진건축구조용 냉간성형 각형강관	SPAR295, SPAP235, SPAP325
KS D 4106	용접구조용 주강품	SCW410, SCW480

삭제강재는 용접하지 않는 부분에서 사용되는 강재이기 때문에 <표 0701.4.3.>으로 이동함

0701

4

(3) 용접하지 않는 부분에 사용되는 압연강재, 주철, 주강 및 단강은 <표 0701.4.3>에 나타낸 KS에 적합한 것을 사용하여야 한다.

<표 0701.4.3> 용접하지 않는 부분에 사용되는 강재의 재질 규격

번 호	명 칭	강 종
KS D 3503	일반구조용 압연강재	SS490, SS540
KS D 3710	탄소강 단강품	SF490, SF540
KS D 4101	탄소강 주강품	SC450, SC480

0701

4

(3) 용접하지 않는 부분에 사용되는 압연강재, 냉간가공된 강재, 주철, 주강 및 단강은 <표 0701.4.3>에 나타낸 KS에 적합한 것을 사용하여야 한다.

<표 0701.4.3> 용접하지 않는 부분에 사용되는 강재의 재질 규격

번 호	명 칭	강 종
KS D 3503	일반구조용 압연강재	SS490, SS540
KS D 3566	일반구조용 탄소강관	STK 490
KS D 3568	일반구조용 각형강관	SPSR 490
KS D 3710	탄소강 단강품	SF490, SF540
KS D 4101	탄소강 주강품	SC450, SC480

<표 0701.4.2.>로부터 이동(STK 490, SPSR 490)

0701

4

0701.4 재료

0701.4.1 재질

0701.4.1.1 구조용강재

(1)

(2)

(3)

0701

4

0701.4 재료

0701.4.1 재질

0701.4.1.1 구조용강재

(4) 케이블은 <표 0701.4.4>에 나타낸 KS에 적합한 것을 사용하여야 한다.

<표 0701.4.4> 케이블로 사용되는 강재의 규격

번 호	명 칭	종 류
KS D 3514	와이어 로프	E종, G종, A종, B종
KS D 7048	이형선 로프	E종, G종, A종, B종
KS D ISO 8369	태경 강선 로프

케이블구조를 위한 강재의 규격 신설

0701

4

0701.4.1.2 접합재료

(1) 볼트, 고력볼트, 턴버클 등은 <표 0701.4.4>에 나타낸 KS에 적합한 것을 사용하여야 한다. 앵커볼트의 재질은 일반적으로 SS 400, SS 490 또는 SM  400, SM 490으로 하고, 경미한 구조물에는 SD 30, SD 35,  SD 40(KS D 3504)을 사용할 수 있다.

<표 0701.4.4> 볼트, 고력볼트 등의 제품 규격

번 호	명 칭	종 류
KS B 1002	육각볼트	보통형
KS B 1010	마찰접합용 고장력 육각볼트, 육각 너트, 평와셔의 세트	F8T용 : F8T·F10(F8)·F35 F10T용 : F10T·F10·F35 F13T용1) : F13T·F13·F35
KS B 1012	육각너트	보통형
KS B 1324	스프링 와셔
KS B 1326	평와셔
KS F 4512 KS F 4513	건축용 턴버클 볼트 건축용 턴버클 몸체	S,E,D ST, PT
KS F 4521	건축용 턴버클
주) 1)은 KS B1010에 의하여 수소지연파괴민감도에 대하여 합격된 시험성적표가 첨부된 제품에 한하여 사용하여야 한다.

0701

4

0701.4.1.2 접합재료

(1) 볼트, 고장력볼트, 턴버클 등은 <표 0701.4.5>에 나타낸 KS에 적합한 것을 사용하여야 한다.

<표 0701.4.5> 볼트, 고장력볼트 등의 규격

번 호	명 칭	종 류
KS B 1002	육각볼트	보통형
KS B 1010	마찰접합용 고장력 육각볼트, 육각 너트, 평와셔의 세트	F8T용 : F8T·F10(F8)·F35 F10T용 : F10T·F10·F35 F13T용1) : F13T·F13·F35
KS B 1012	육각너트	보통형
KS B 1016	기초볼트	모양: L형, J형, LA형, JA형 강도등급구분: 4.6, 6.8, 8.8
KS B 1324	스프링 와셔
KS B 1326	평와셔
KS F 4512 KS F 4513	건축용 턴버클 볼트 건축용 턴버클 몸체	S,E,D ST, PT
KS F 4521	건축용 턴버클
주) 1)은 KS B1010에 의하여 수소지연파괴민감도에 대하여 합격된 시험성적표가 첨부된 제품에 한하여 사용하여야 한다.

1. ‘고력볼트’를 KS 용어인 ‘고장력볼트’로 변경

2. 경미한 구조물에서도

앵커볼트 대신 이형철근을 사용하기는 어려움. KS 기초용 앵커볼트로 한정

3. KS B 1016(2010) 기초볼트의             강도등급구분:

4.6; Fu=400,    Fy=240MPa.

6.8; Fu=600, Fy=480MPa.

8.8; Fu=800, Fy=640MPa (∅≤16)

Fu=830, Fy=660MPa ∅>16)

0701

4

0701.4.1.2 접합재료

(2) 용접재료의 품질

용접재료는 <표 0701.4.5>에 나타낸 KS에 적합한 것으로 하고, 모재의 재질 및 용접조건을 고려하여 적절히 선택한다.

<표 0701.4.5> 용접재료의 품질

번 호	명 칭
KS D 3508	피복아크 용접봉심선재
KS D 3550	피복아크 용접봉심선
KS D 7004	연강용 피복아크용접봉
KS D 7006	고장력강용 피복아크용접봉
KS D 7025	연강 및 고장력강 마그용접 솔리드 와이어
KS D 7101	내후성강용 피복아크용접봉
KS D 7102	탄소강 및 저합금강용 서브머지드 아크용접 플럭스
KS D 7103	탄소강 및 저합금강용 서브머지드 아크용접 와이어
KS D 7104	연강 및 고장력강용 아크용접 플럭스 코아선
KS D 7106	내후성강용 탄산가스 아크용접 솔리드 와이어
KS D 7109	내후성강용 탄산가스 아크용접 플럭스 충전 와이어

0701

4

0701.4.1.2 접합재료

(2) 용접재료의 품질

용접재료는 <표 0701.4.6>에 나타낸 KS에 적합한 것으로 하고, 모재의 재질 및 용접조건을 고려하여 적절히 선택한다.

<표 0701.4.6> 용접재료의 규격

번 호	명 칭
KS D 3508	피복아크 용접봉심선재
KS D 3550	피복아크 용접봉심선
KS D 7004	연강용 피복아크용접봉
KS D 7006	고장력강용 피복아크용접봉
KS D 7025	연강 및 고장력강 마그용접 솔리드 와이어
KS D 7101	내후성강용 피복아크용접봉
KS D 7102	탄소강 및 저합금강용 서브머지드 아크용접 플럭스
KS D 7103	탄소강 및 저합금강용 서브머지드 아크용접 와이어
KS D 7104	연강 및 고장력강용 아크용접 플럭스 코아선
KS D 7106	내후성강용 탄산가스 아크용접 솔리드 와이어
KS D 7109	내후성강용 탄산가스 아크용접 플럭스 충전 와이어
KS B 0531	탄소강 및 저합금강용 서브머지드 아크용착금속의 품질구분 및 시험방법

서브머지드 아크용접재 품질구분 및 시험방법을 규정하는 KS 조항 추가

0701

4

0701.4.2 형상 및 치수

(1) 구조용강재의 형상 및 치수는 <표 0701.4.1～0701.4.3>에 나타낸 KS가 규정하는 정밀도내에 있는 것으로 하고, 열간압연강재는 <표 0701.4.6>에 나타낸 KS에 적합한 것으로 한다. 모든 강재는 라미네이션 등의 유해한 내부결함 및 표면결함, 심한 녹 등의 유해한 표면결함이 없어야 한다.

(2) 볼트, 고력볼트, 턴버클 등 접합요소의 형상 및 치수는 <표 0701.4.4>에 나타낸 KS의 규정에 적합한 것으로 한다.

(3) 용접에 의한 조립재는「건축공사표준시방서」에서 규정하는 제품정밀도표준에 합격하는 형상 및 치수로 한다.

<표 0701.4.6> 열간압연강재의 형상, 치수규격

번 호	명 칭
KS D 3051	열간압연봉강과 코일봉강의 형상 치수 및 무게와 그 허용차
KS D 3052	열간압연평강의 형상 치수 및 무게와 그 허용차
KS D 3500	열간압연강판 및 강대의 형상 치수 및 무게와 그 허용차
KS D 3502	열간압연형강의 형상 치수 및 무게와 그 허용차
KS F 4521	건축용 턴버클

0701

4

0701.4.2 형상 및 치수

(1) 구조용강재의 형상 및 치수는 <표 0701.4.1～0701.4.4>에 나타낸 KS가 규정하는 정밀도내에 있는 것으로 하고, 열간압연강재는 <표 0701.4.7>에 나타낸 KS에 적합한 것으로 한다. 모든 강재는 라미네이션 등의 유해한 내부결함 및 표면결함, 심한 녹 등의 유해한 표면결함이 없어야 한다.

(2) 볼트, 고력볼트, 턴버클 등 접합요소의 형상 및 치수는 <표 0701.4.5>에 나타낸 KS의 규정에 적합한 것으로 한다.

(3) 용접에 의한 조립재는「건축공사표준시방서」에서 규정하는 제품정밀도표준에 합격하는 형상 및 치수로 한다.

<표 0701.4.7> 열간압연강재의 형상, 치수규격

번 호	명 칭
KS D 3051	열간압연봉강과 코일봉강의 형상 치수 및 무게와 그 허용차
KS D 3052	열간압연평강의 형상 치수 및 무게와 그 허용차
KS D 3500	열간압연강판 및 강대의 형상 치수 및 무게와 그 허용차
KS D 3502	열간압연형강의 형상 치수 및 무게와 그 허용차
KS F 4521	건축용 턴버클

표번호

변경에 따른 부수적 수정

0701

4

0701.4.3.1 구조용강재

(1) <표 0701.4.1>에 나타낸 구조용강재의 항복강도 [eqn: F _{y}] 및 인장강도 [eqn: F _{u}]는 <표 0701.4.7>에 나타낸 값으로 한다. 다만 강재 판두께 100[eqn: rm mm](SN 490, SM 490TMC, SM 520TMC와 SM 570TMC인 경우 80[eqn: rm mm]) 초과인 경우 2장(구조실험 및 검사)에 따라 안전성이 인정되어야 한다.

<표 0701.4.7> 주요구조용강재의 재료강도, MPa

강도	강재 종별 판두께	SS400 SM400 SN400 SMA400	SM490 SN490B, C SHN490 SMA490 SCW490-CF1)	SM490TMC	SM520	SM520TMC	SM570	SM570TMC
[eqn: F _{y}]	두께 40mm 이하 두께 40mm 초과 100mm이하	235 215	325 295	325 3252)	355 325	355 3552)	420 420	440 4402)
[eqn: F _{u}]	두께 100mm이하	400	490	4902)	520	5202)	570	5702)

주) 1) SCW 490-CF의 판두께 구분은 8mm 이상 60mm 이하.

2) 두께 80mm 이하에만 적용됨.

0701

4

0701.4.3.1 구조용강재

(1) <표 0701.4.1>에 나타낸 구조용강재의 항복강도 [eqn: F _{y}] 및 인장강도 [eqn: F _{u}]는 <표 0701.4.8>에 나타낸 값으로 한다. 다만 강재 판두께 100[eqn: rm mm](SN 490, SM 490TMC, SM 520TMC와 SM 570TMC인 경우 80[eqn: rm mm]) 초과인 경우 2장(구조실험 및 검사)에 따라 안전성이 인정되어야 한다.

<표 0701.4.8> 주요구조용강재의 재료강도, MPa

강도	강재 기호 판두께	SS400 SN400 SM400 SMA400	SHN 400	SS 4901)	SM490 SMA490	SN 490	SHN 490	SM 520 (SM 490Y)	SS 540	SM 570 SMA 570
Fy	40mm이하	235	235	275	315	325	325	355	390	450
	40mm 초과 75mm 이하	215	235	255	295	295	325	335	-	430
	75mm 초과 100mm이하	215	-	-	295	295	-	325	-	420
Fu	100mm이하	400	400	490	490	490	490	520 (490)2)	540	570

강도	강재 기호 판두께	SM490TMC	SM520TMC	SM570TMC	HSA800
Fy	80mm 이하	315	355	450	650
Fu	80mm 이하	490	520	570	800

주) 1) SS490의 적용두께는 60mm 이내

2) SM490의 인장강도는 490MPa

신강재(SHN400, HSA800)추가로 인한 강도 추가

0701

4

0701.4.3.1 구조용강재

(2) <표 0701.4.2>에 나타낸 구조용강재의 재료강도는 <표

0701.4.8>에 나타낸 값으로 한다.

<표 0701.4.8> 냉간가공재 및 주강의 재료강도, MPa

강재 종별		SSC 400 SWH 400	STK400 SPSR400 SPAP235 STKN400B	SPAR295	STK490 SPSR490 SPAP325 STKN490B	SDP1	SDP2 SDP3	SCW410 SCW480
판두께 (mm)		2.3~6.01)	2.3~22.01)			1.2~6.0		8.0~60.0
강도	[eqn: F _{y}]	235	235	295	325	205	235	235
	[eqn: F _{u}]	400	400	400	490	265	400	400

주) 1) SWH 400, SPSR 400 및 SPSR 490의 판두께는 12mm 이하이고

STKN 400B, STKN 490B, SPAP 235, SPAP 325의 판두께는 40mm 이하임.

0701

4

0701.4.3.1 구조용강재

(2) <표 0701.4.2>에 나타낸 구조용강재의 재료강도는 <표 0701.4.9>에 나타낸 값으로 한다.

<표 0701.4.9> 냉간가공재 및 주강의 재료강도, MPa

강재 종별		SSC 400 SWH 400	STK400 SPSR400 SPAP235 STKN400B	SPAR295	STK490 SPSR490 SPAP325 STKN490B	SDP1	SDP2 SDP3	SCW410 SCW480
판두께 (mm)		2.3~6.01)	2.3~22.01)			1.2~6.0		8.0~60.0
강도	[eqn: F _{y}]	235	235	295	325	205	235	235
	[eqn: F _{u}]	400	400	400	490	265	400	400

주) 1) SWH 400, SPSR 400D의 및 SPSR 490 판두께는 12mm 이하이고

STKN 400B, STKN 490B, SPAP 235, SPAP 325의 판두께는 40mm 이하임.

<표 0701.4.10.>으로 강재의 이동에 따른 표 수정

0701

4

0701.4.3.1 구조용강재

(3) <표 0701.4.3>에 나타낸 압연강재, 주철, 주강 및 단강의

재료강도는 <표 0701.4.9>에 나타난 값으로 한다.

<표 0701.4.9> 용접하지 않는 부분에 사용하는 강재 등의 재료강도, MPa

강도	강재종별 판두께	SS490	SS540	SC450	SC480	SF490	SF540
[eqn: F _{y}]	두께 40mm이하 두께 40mm초과 60mm이하	275 255	380 -	225 -	245 -	245 -	275 -
[eqn: F _{u}]	두께 60mm이하	490	540	450	480	490	540

0701

4

0701.4.3.1 구조용강재

(3) <표 0701.4.3>에 나타낸 압연강재, 냉간가공된 강재, 주철, 주강 및 단강의

재료강도는 <표 0701.4.10>에 나타난 값으로 한다.

<표 0701.4.10> 용접하지 않는 부분에 사용하는 강재 등의 재료강도, MPa

강도	강재종별 판두께	SS490	SS540	SC450	SC480	SF490	STK 490	SPSR 490	SF540
[eqn: F _{y}]	두께 40mm이하 두께 40mm초과 60mm이하	275 255	380 -	225 -	245 -	245 -	325	325	275 -
[eqn: F _{u}]	두께 60mm이하	490	540	450	480	490	490	490	540

용접하지 않는 부위에 사용되는 강재로 이동 (<표 0701.4.9.>로부터 이동)

0701

4

0701.4.3 재료의 강도

0701.4.3.1 구조용강재

(1)

(2)

(3)

(4) 케이블 관련 추가

0701

4

0701.4.3 재료의 강도

0701.4.3.1 구조용강재

(4) <표 0701.4.4>에 나타낸 케이블의 재료강도는 <표 0701.4.11>에 나타난 값으로 한다. KSD ISO 8369 태경강선로프의 파단강도는 KS를 참조한다.

<표 0701.4.11> 케이블에 사용되는 강재의 재료강도(KS의 최소파단강도), MPa

종별	파단강도	적 요
E	1,320	비도금 및 도금(도금 후 냉간 가공한 것을 포함한다.)
G	1,470	도금(도금 후 냉간 가공한 것을 포함한다.)
A	1,620	비도금 및 도금(도금 후 냉간 가공한 것을 포함한다.)
B	1,770	비도금 및 도금(도금 후 냉간 가공한 것을 포함한다.)

케이블에 사용되는 강재의 KS규격 최소파단 강도를 지정

0701

4

0701.4.3.2 접합재료의 강도

(1) 고력볼트의 재료강도는 <표 0701.4.10>에 나타낸 값으로 한다.

<표 0701.4.10> 고력볼트의 재료강도, MPa

강종 강도	F8T	F10T	F13T1)
[eqn: F _{y}] [eqn: F _{u}]	640 800	900 1000	1170 1300
주) 1)은 KS B1010에 의하여 수소지연파괴민감도에 대하여 합격된 시험성적표가 첨부된 제품에 한하여 사용하여야 한다.

(2) 볼트의 재료강도는 <표 0701.4.11>과 같고, 표에서 규정하는 것 이외의 중볼트에 대한 항복강도 및 인장강도는 「KS B 1002」에 정해진 항복강도 및 인장강도의 최소값으로 한다.

<표 0701.4.11> 볼트의 재료강도, MPa

강종	SS400, SM400의 중볼트
[eqn: F _{y}] [eqn: F _{u}]	235 400

(3) 용접이음재료의 강도는 강재의 용접 후 모재의 재료강도 이상을 확보하여야 한다.

0701

4

0701.4.3.2 접합재료의 강도

(1) 고장력볼트의 재료강도는 <표 0701.4.12>에 나타낸 값으로 한다.

<표 0701.4.12> 고장력볼트의 재료강도, MPa

강종 강도	F8T	F10T	F13T1)
[eqn: F _{y}] [eqn: F _{u}]	640 800	900 1000	1170 1300
주) 1)은 KS B1010에 의하여 수소지연파괴민감도에 대하여 합격된 시험성적표가 첨부된 제품에 한하여 사용하여야 한다.

(2) 볼트의 재료강도는 <표 0701.4.13>과 같고, 표에서 규정하는 것 이외의 중볼트에 대한 항복강도 및 인장강도는 「KS B 1002」에 정해진 항복강도 및 인장강도의 최소값으로 한다.

<표 0701.4.13> 볼트의 재료강도, MPa

강종	SS400, SM400의 중볼트
[eqn: F _{y}] [eqn: F _{u}]	235 400

(3) 용접이음재료의 강도는 강재의 용접 후 모재의 재료강도 이상을 확보하여야 한다.

표번호 변경에 따른 부수적 수정

0701

4

0701.4.4 재료정수

구조용 강재의 탄성계수, 전단탄성계수, 푸아송비 및 선팽창계수 등의 재료정수는 <표 0701.4.12>에 나타낸 값으로 한다.

<표 0701.4.12> 강재의 재료정수

정 수 재 료	탄성계수(E) (MPa)	전단탄성계수(G) (MPa)	프아송비 ν	선팽창계수 α (1/℃)
강 재	205,000	79,000	0.3	0.000012

0701

4

0701.4.4 재료정수

구조용 강재의 탄성계수, 전단탄성계수, 푸아송비 및 선팽창계수 등의 재료정수는 <표 0701.4.14>에 나타낸 값으로 한다.

<표 0701.4.14> 강재의 재료정수

정 수 재 료	탄성계수(E) (MPa)	전단탄성계수(G) (MPa)	프아송비 ν	선팽창계수 α (1/℃)
강 재	205,000	79,000	0.3	0.000012

표번호 변경에 따른 부수적 수정

0701

5

0701.5.1. 설계도서

(4) 구조설계도면의 작성은 0104.3.3.에 따른다.

0701

5

0701.5.1. 설계도서

(4) 구조설계도서의 작성은 0104.3.3.에 따른다. 또한, 0104.3.4.에 따른 구조설계도에는 용접재료의 강도와 고력볼트의 설계방법  등을 포함한 접합부 설계에 대한 내용이 포함되어야 한다.

0104.3.4은 구조설계도의 작성을 규정하는 내용으로 기준, 하중, 구조재료강도 등 14개항목이 규정되어 있으나, 강구조 접합부 설계와 관련된 주요 누락사항을 보완

0713

6

<표 0713.6.1> 강재의 종류별 [eqn: R _{y}] 및 [eqn: R _{t}] 값

적용		[eqn: R _{y}]	[eqn: R _{t}]
구조용 압연형강 및 냉간가공재	KS SS400, SSC400, SWH400, KS STK400, STK490, SPSR400, SPSR490, STKN400, STKN490	1.3	1.2
	KS SM400, SM490, SM520 KS SPAR295, SPAP235, SPAP325, SCW 490-CF	1.2	1.2
	KS SHN490	1.1	1.1
플레이트	KS SS400	1.3	1.2
	KS SM490, SM490TMC, SM520, SM520TMC, SM570, SM570TMC, KS SMA400, SMA490, SMA570	1.2	1.2
	KS SN400, SN490	1.1	1.1

0713

6

<표 0713.6.1> 강재의 종류별 [eqn: R _{y}] 및 [eqn: R _{t}] 값

적용		[eqn: R _{y}]	[eqn: R _{t}]
구조용 압연형강 및 냉간가공재	KS SS400, SSC400, SWH400, KS STK400, STK490, SPSR400, SPSR490, STKN400, STKN490	1.3	1.2
	KS SM400, SM490, SM520 KS SPAR295, SPAP235, SPAP325, SCW 490-CF	1.2	1.2
	KS SHN400, SHN490	1.1	1.1
플레이트	KS SS400	1.3	1.2
	KS SM490, SM490TMC, SM520, SM520TMC, SM570, SM570TMC, KS SMA400, SMA490, SMA570	1.2	1.2
	KS SN400, SN490	1.1	1.1
	HSA800	1.1	1.1

강종 추가에 따른 초과강도계수 삽입

제0701장 총칙

기존		2009년도 기준/해설	개정안		2013년도 개정안	사유
장	절		장	절
0702	2.1	0702.2.1.1 공칭하중 공칭하중은 3장에 따른다. 공칭하중의 종류는 고정하중([eqn: D`]), 활하중([eqn: L`]), 지붕의 활하중([eqn: L _{r}]), 풍하중([eqn: W``]), 적설하중([eqn: S`]), 지진하중([eqn: E`]), 빗물하중([eqn: R`]), 수압([eqn: F]), 토압([eqn: H`]), 초기변형도에 의한 하중([eqn: T`]) 등이 있다. 여기서 수압([eqn: F`])은 일정한 압력과 높이에 의해 작용하는 하중을 의미하고 토압([eqn: H`])은 토압과 지중수압에 의한 수평력을 의미한다.	0702	2.1	0702.2.1.1 공칭하중 공칭하중은 3장에 따른다. 공칭하중의 종류는 고정하중([eqn: D`]), 활하중([eqn: L`]), 지붕활하중([eqn: L _{r}]), 풍하중([eqn: W``]), 적설하중([eqn: S`]), 지진하중([eqn: E`]), 강우하중([eqn: R`]), 유체압 및 용기내용물하중([eqn: F]), 지하수압·토압([eqn: H`]), 온도하중([eqn: T`]) 등이 있다. 여기서 유체압([eqn: F`])은 명확한 압력과 최대높이에 의해 발생하는 하중을 의미하고 토압([eqn: H`])은 토압과 지하수압에 의한 수평력을 의미한다.	KBC-2009 3장과의 용어통일 및 원래의 의미가 반영되도록 수정 ‘제3장 설계하중’에 따라 하중 명칭 변경. 수압, 토압 만을 여기서 정의하는 것은 적절하지 않음.
0702	2.1	0702.2.1.2 하중계수 및 하중조합 (1) 구조물과 구조부재의 소요강도는 아래의 하중조합 중에서 가장 불리한 경우에 따라 결정하여야 한다. [eqn: 1.4(D+F`)] (0702.2.1) [eqn: 1.2(D+F+T)+1.6(L+H``)+0.5(L _{r}] 또는 [eqn: S] 또는 [eqn: R)] (0702.2.2) [eqn: 1.2D+1.6][eqn: (L _{r}] 또는 [eqn: S] 또는 [eqn: R)]＋[eqn: (L] 또는 [eqn: 0.65W``)] (0702.2.3) [eqn: 1.2D+1.3W+L+0.5][eqn: (L _{r}] 또는 [eqn: S] 또는 [eqn: R)] (0702.2.4) [eqn: 1.2D+1.0E+L+0.2S`] (0702.2.5) [eqn: 0.9D+1.3W+1.6H`] (0702.2.6) [eqn: 0.9D+1.0E+1.6H`] (0702.2.7) (2) 위의 식 중 식(0702.2.3), 식(0702.2.4) 및 식(0702.2.5)의 [eqn: L]에 대한 하중계수는 차고 및 공공집회장을 제외하고 활하중이 5.0kN/m2 이하인 장소에 대하여 0.5를 사용할 수 있다. (3) 식(0702.2.6)과 식(0702.2.7)의 [eqn: H`]에 대한 하중계수는 [eqn: H`]에 대한 구조거동과 풍하중[eqn: (W``)] 또는 지진하중[eqn: (E`)]에 의한 거동이 반대로 작용하는 경우 0으로 한다. (4) 식(0702.2.3), 식(0702.2.4) 및 식(0702.2.6)에서 풍하중 [eqn: W`]에 대하여 방향성계수로 감소한 값을 사용하는 경우에는 0.65[eqn: W] 대신 0.8[eqn: W], 1.3[eqn: W] 대신 1.6[eqn: W]를 각각 사용하여야 한다.	0702	2.1	0702.2.1.2 하중계수 및 하중조합 (1) 구조물과 구조부재의 소요강도는 다음의 하중조합 중에서 가장 불리한 경우에 따라 결정하여야 한다. [eqn: 1.4(D+F`)] (0702.2.1) [eqn: 1.2(D+F+T)+1.6L+0.5(L _{r} ``또는``S```또는``R)] (0702.2.2) [eqn: 1.2D+1.6(L _{r} ``또는```S````또는```R)+(1.0L``또는``0.65W)] (0702.2.3) [eqn: 1.2D+1.3W+1.0L+0.5(L _{r} ``또는```S```또는```R)] (0702.2.4) [eqn: 1.2D+1.0E+1.0L+0.2S] (0702.2.5) [eqn: 0.9D+1.3W`] (0702.2.6) [eqn: 0.9D+1.0E`] (0702.2.7) (2) 주차장과 공공집회 장소를 제외하고 기본등분포활하중이 5.0kN/m2이하인 용도에 대해서는 식(0702.2.3), 식(0702.2.4) 및 식(0702.2.5)에서 활하중 [eqn: L]에 대한 하중계수를 0.5로 감소할 수 있다. (3) 지하수압·토압 또는 분말 및 입자형 재료의 횡압력에 의한 하중 [eqn: H `]가 존재할 때는 다음의 하중계수를 적용하여 조합하여야한다. ① [eqn: H `]가 단독으로 작용하거나 [eqn: H `]의 하중효과가 다른 하중효과를 증대하는 경우에는 하중계수를 1.6으로 하여야 한다. ② [eqn: H `]의 하중효과가 영구적이면서 다른 하중효과를 상쇄하는 경우에는 하중계수를 0.9로 하여야한다. ③ [eqn: H `]의 하중효과가 영구적이지 않으면서 다른 하중효과를 상쇄하는 경우에는 하중계수를 0으로 하여야한다.	3장 설계하중과 5장 콘크리트 및 7장의 강구조의 하중부분을 취합하여 일관되게 정리.
0702	3.6	전체 구조물, 각 구조부재, 접합부, 접합재는 사용성에 대해 검토하여야 한다. 이 경우 모든 하중조합에 사용되는 하중계수는 1.0으로 한다. (다만, 지진하중에 대한 하중계수는 0.7로 한다.) 사용성설계를 위한 성능요구조건은 0712에 기술되어 있다.	0702	3.6	구조물 전체와 각 구조부재, 접합부 및 접합재는 사용성에 대해 검토하여야 한다. 사용성에 대한 요구사항은 0712에서 규정하고 있다.	하중계수는 항상 1.0이 아님(0712.4 참조)을 반영하고 문구를 일관성있게 조정
0702	4.1	<표 0702.4.1.> 2. 2축 또는 1축 대칭인 용접H형강 휨재의 플랜지	0702	4.1	<표 0702.4.1.>2. 2축 또는 1축 대칭인 용접H형강 휨재의 플랜지	<표 0702.4.1.> 구분 2의 기존 그림이 압연H형강의 단면형상으로 된 것을 용접H형강 형상이 되도록 수정함

제0702장 설계요구사항

제0703장 골조의 안정성

기존		2009년도 기준/해설	개정안		2013년도 개정안	사유
장	절		장	절
0703	2.1	<표 0703.2.1> 증폭계수 Ψ와 Cm	0703	2.1	<표 0703.2.1> 증폭계수 Ψ와 Cm를 해설 “0703.2.2. 설계요구조건” 앞으로 재배치	<표 0703.2.1>는 해설에서 설명을 위한 것이므로 해설 “0703.2.2. 설계요구조건” 앞으로 재배치
0703	2.2	(3) 2차횡변위 대 1차횡변위의 비가 1.1 이하일 때에는 K=1.0을 이용해 부재를 설계한다. 모멘트골조의 기둥이나 보-기둥은 K계수를 사용하거나 구조물의 횡방향좌굴해석에 의해 산정된 기둥좌굴응력 Fe를 사용하여 설계한다.	0703	2.2	(3) 1차횡변위에 대한 2차횡변위의 비가 1.1 이하인 경우에는 [eqn: K=1.0]을 이용하여 부재를 설계할 수 있다. 그렇지 않은 경우에는 모멘트골조의 기둥이나 보-기둥을 [eqn: K]계수 혹은 구조물의 횡이동을 고려한 좌굴해석에 의해 산정된 기둥좌굴응력 [eqn: F_{ e}]를 사용하여 설계한다. [eqn: K]계수 산정시에는 기둥의 비탄성으로 인한 강성감소조정이 허용된다. 가새골조에서는 압축부재의 [eqn: K]값을 1.0으로 적용해야 하며, 구조해석에 의해서 더 작은 값을 적용할 수 있다.	유효좌굴계수 산정절차의 구체화 및 내용 보완

제0704장 인장재

기존		2009년도 기준/해설	개정안		2013년도 개정안	사유
장	절		장	절
0704	6.2	(2) 핀직경은 아이바몸체폭의 7/8배보다 커야한다.	0704	6.2	(2) 핀직경은 아이바몸체폭의 7/8배보다 커야하고, 핀구멍의 직경은 핀직경 보다 1mm 이상 크면 안된다.	누락부분 보완

제0705장 압축재

기존		2009년도 기준/해설	개정안		2013년도 개정안	사유
장	절		장	절
0705	2	가새골조와 트러스의 압축부재에 대한 유효길이계수 [eqn: K`]는 1.0으로 한다. 다만 구조해석에 의해 1.0보다 작은 값을 적용할 수 있다.	0705	2	삭제	불필요한 내용으로 삭제
0705	3	0705.3 휨좌굴에 대한 압축강도 이 조항은 콤팩트 및 비콤팩트단면인 압축재에 적용된다. 비틀림에 대한 비지지길이가 횡좌굴에 대한 비지지길이보다 큰 경우, H형강기둥과 그와 유사한 기둥의 설계는 이 조항에 따른다. 공칭압축강도 [eqn: P _n]은 휨좌굴에 대한 한계상태에 기초하여 다음과 같이 산정한다. [eqn: P _n =F _cr A _g] (0705.3.1) 휨좌굴응력 [eqn: F _cr]은 다음과 같이 산정한다. (1) [eqn: {KL}_` over {r} ` LEQ ``4.71 sqrt {{E}_` over {F _y}}] 또는 [eqn: F _e GEQ 0.44F _y]인 경우 [eqn: F _cr = LEFT [ 0.658 ^{{F _y_`}_` over {F _e}} RIGHT ] F _y] (0705.3.2) (2) [eqn: {KL}_` over {r} "＞"4.71 sqrt {{E_`} over {F _y}}] 또는 [eqn: F _e ＜0.44F _y]인 경우 [eqn: F _cr =0.877F _e] (0705.3.3) 여기서, [eqn: F _e] : 탄성좌굴응력 [eqn: {pi ^{2} E}_` over {LEFT ( {KL}_` over {r} RIGHT ) ^{2}}], MPa (0705.3.4)	0705	3	0705.3 휨좌굴에 대한 압축강도 이 조항은 콤팩트 및 비콤팩트 단면인 압축재에 적용된다. 비틀림에 대한 비지지길이가 횡좌굴에 대한 비지지길이보다 큰 경우, H형강 기둥과 그와 유사한 기둥의 설계는 이 조항에 따른다. 공칭압축강도 [eqn: P _n]은 휨좌굴에 대한 한계상태에 기초하여 다음과 같이 산정한다. [eqn: P _n =F _cr A _g] (0705.3.1) 휨좌굴응력 [eqn: F _cr]은 다음과 같이 산정한다. (1) [eqn: {KL}_` over {r} ` LEQ ``4.71 sqrt {{E}_` over {F _y}}] 또는 [eqn: F _{y} /F _{e} LEQ 2.25]인 경우 [eqn: F _cr = LEFT [ 0.658 ^{{F _y_`}_` over {F _e}} RIGHT ] F _y] (0705.3.2) (2) [eqn: {KL}_` over {r} "＞"4.71 sqrt {{E_`} over {F _y}}] 또는 [eqn: F _{y} /F _{e} >2.25]인 경우 [eqn: F _cr =0.877F _e] (0705.3.3) 여기서, [eqn: F _e]：탄성좌굴응력 [eqn: {pi ^{2} E}_` over {LEFT ( {KL}_` over {r} RIGHT ) ^{2}}], MPa (0705.3.4)	원래식과 동일한 수식이지만 일관적 표현을 위해 변경.
0705	7	0705.7 세장판요소를 갖는 압축부재 이 조항은 등분포압축요소에 대하여 0702.4에서 정의된 것처럼 세장한 단면을 갖는 압축부재에 적용한다. 세장한 단면을 갖는 압축부재의 공칭압축강도 [eqn: P _n]은 휨좌굴, 비틀림좌굴, 휨-비틀림좌굴한계상태에 기초하여 다음과 같이 산정한다. [eqn: P _n `=F _cr` A _g] (0705.7.1) (1) [eqn: {KL} over {r} LEQ 4.71 sqrt {{E} over {QF _y}}]또는 [eqn: F _e` GEQ` 0.44QF _y]일 경우 [eqn: F _cr` =Q LEFT [ 0.658 ^{{QF _y}_` over {F _e}} RIGHT ]` F _y] (0705.7.2) (2) [eqn: {KL} over {r} ＞4.71 sqrt {{E} over {QF _y}}]또는 [eqn: F _e` ＜0.44QF _y]일 경우 [eqn: F _{cr} =0.877F _e] (0705.7.3)	0705	7	0705.7 세장판요소를 갖는 압축부재 이 조항은 등분포압축요소에 대하여 0702.4에서 정의된 것처럼 세장한 단면을 갖는 압축부재에 적용한다. 세장한 단면을 갖는 압축부재의 공칭압축강도 [eqn: P _n]은 휨좌굴, 비틀림좌굴, 휨-비틀림좌굴한계상태에 기초하여 다음과 같이 산정한다. [eqn: P _n `=F _cr` A _g] (0705.7.1) (1) [eqn: {KL} over {r} LEQ 4.71 sqrt {{E} over {QF _y}}] 또는 [eqn: QF _{y} /F _{e} LEQ 2.25]일 경우 [eqn: F _cr` =Q` LEFT [ 0.658 ^{{QF _y}_` over {F _e}} RIGHT ]` F _y] (0705.7.2) (2) [eqn: {KL} over {r} ＞4.71 sqrt {{E} over {QF _y}}] 또는 [eqn: QF _{y} /F _{e} >2.25]일 경우 [eqn: F _{cr} =0.877F _e] (0705.7.3)	원래식과 동일한 수식이지만 일관적 표현을 위해 변경.

기존		2009년도 기준/해설	개정안		2013년도 개정안	사유
장	절		장	절
0706	1.2	[eqn: C _{b} `=` {12.5`M _{max}} over {2.5M _{max} `+`3M _{A} `+4M _{B} `+3M _{C}} R _{m} ` LEQ `3.0]	0706	1.2	단, (1) 2축대칭부재의 횡지지된 양단부의 모멘트 값이 크기는 같고 부호가 반대인 경우에는 2.27을 초과 할 수 없다. (2) 자유단이 지지되지 않은 캔틸레버와 내민부분의 경우 [eqn: C _{b}]=1.0	누락부분 보완

제0706장 휨부재

제0707장 전단력을 받는 부재

기존		2009년도 기준/해설	개정안		2013년도 개정안	사유
장	절		장	절
0707	2.1	[eqn: h] : 압연강재에서 모살 또는 코너반경을 제외한 플랜지간 순거리, [eqn: rm mm] 용접한 경우에는 플랜지간 순거리, [eqn: rm mm] 볼트조립단면에서는 파스너 열간거리, [eqn: rm mm]	0707	2.1	[eqn: h]: 압연형강 플랜지간 순거리에서 필렛 또는 코너반경을 뺀 거리, 용접형강의 경우 플랜지간 순거리, T형강의 경우 전체높이.	누락된 내용 추가

제0709장 합성부재

기존

2009년도 기준/해설

개정안

2013년도 개정안

사유

장

절

장

절

0709

0709 합성부재

| 0709 | 합성부재 |  |

이 규정은 압연형강, 용접형강 또는 강관이 구조용 콘크리트와 함께 거동하도록 구성된 합성기둥과, 철근콘크리트슬래브와 이를 지지하는 강재보가 서로 연결되어 보와 슬래브가 함께 휨에 저항하도록 구성된 합성보에 적용한다. 시어커넥터를 갖는 단순 및 연속합성보, 그리고 매입형합성보에도 동바리 사용여부와 상관없이 적용한다.

0709

0709 합성부재

이 규정은 압연형강, 용접형강 또는 강관이 구조용콘크리트와 함께 거동하도록 구성된 합성부재와, 철근콘크리트슬래브와 이를 지지하는 강재보가 서로 연결되어 보와 슬래브가 함께 휨에 저항하도록 구성된 강재보에 적용한다. 스터드 앵커를 갖는 단순 및 연속합성보 그리고 매입형합성보, 충전형합성보에도 동바리 사용여부와 상관없이 적용한다.

이 절은 다음과 같이 구성된다.

0709.1 일반사항

0709.2 압축재

0709.3 휨재

0709.4 전단강도

0709.5 압축과 휨의 조합

0709.6 하중전달

0709.7 합성다이아프램과 하중수집보

0709.8 강재앵커(전단연결재)

0709.9 합성트러스

0709.10 합성접합부

0709.11 합성데크 슬래브

0709.12 특별한 경우

* 다양한 합성구조의 현장적용 비중이 점증하는 상황에서 최근 연구성과와 AISC 및 EC4를 참고하여 현행 기준의 현장적용성을 제고하는 방향으로 일부 내용과 편제를 개정함.

0709

1

0709.1 일반사항

합성부재를 포함하는 구조물의 부재 및 접합부에 작용하는 하중을 산정할 때는 작용하중 단계마다 적용되는 유효단면을 적절히 고려하여야 한다. 합성구조에 사용된 콘크리트와 철근에 관련된 설계, 배근상세 및 재료성질은 5장에 따른다.

0709

1

0709.1 일반사항

합성부재를 포함하고 있는 구조물의 부재 및 접합부의 설계는 공사과정에서 각 증분 하중이 가해지는 단계마다의 유효단면을 고려하여야 한다. 이외, 합성부재의 강도는 제작 및 공사과정에서 발생된 잔류응력, 잔류변형, 시공오차 등의 불완전성 영향을 고려하여야 한다.

* 콘크리트와 철근의 내용은 0709.1.1.에서 언급하므로 삭제

* 공사단계에서의 불완전성도 설계에서 고려하도록 유도하기 위한 조항 삽입

0709

1

0709

1.1

0709.1.1 콘크리트와 철근

합성구조에 사용된 콘크리트와 철근에 관련된 설계, 배근상세 및 재료성질은 제 5 장을 따른다. 추가적으로, 제 5 장은 다음의 예외사항 및 제한사항을 준용한다.

(1) 0505.6.2, 0516.4, 0520의 모든 내용을 제외한다.

(2) 콘크리트와 철근의 재료강도에 대한 제한사항은 0709.1.3을 따른다.

(3) 횡방향철근에 대한 구조제한사항은 0709.2.1.1의 (2)와 제 5 장을 따른다.

(4) 매입형합성부재에서 길이방향철근의 최소철근비는 0709.2.1.1의 (3)을 따른다.

제 5 장에 따라 설계된 콘크리트와 철근의 설계는 한계상태설계법의 하중조합에 따른다.

* 콘크리트와 철근 관련 인용관계를  분명히 하기 위함”

* 0505.6.2의 내용을 제외하고 하중전달(0709.6)의 상세내용으로 대체

* 유사한 내용이 개정될 기준에 추가될 것이므로 0516.4의 내용을 제외

* 0520의 내용을 제외하고 합성구조의 내진설계(0714)로 대체

* 콘크리트와 철근의 재료강도 제한, 횡방향 또는 길이방향의 제한사항을 추가 기술함

* 하중조합을 설계요구사항(0702)의 강구조 기준으로 통일함

0709

1

0709.1.1 합성단면의 공칭강도

합성단면의 공칭강도를 결정하는 데에는 소성응력분포법과 변형률적합법의 2방법이 사용될 수 있다. 합성단면의 공칭강도를 결정하는데 있어 콘크리트의 인장강도는 무시한다.

0709

1

0709.1.2 합성단면의 공칭강도

합성단면의 공칭강도는 소성응력분포법 또는 변형률적합법에 따라 결정한다. 합성단면의 공칭강도를 결정하는데 있어 콘크리트의 인장강도는 무시한다. 0709.1.4에 정의된 충전형합성부재는 국부좌굴의 영향을 고려해야 한다. 매입형합성부재는 국부좌굴을 고려할 필요가 없다.

* 충전형, 매입형 합성부재의 국부좌굴영향에 대한 내용을 추가함

0709

1

0709.1.1.1 소성응력분포법

소성응력분포법에서는 강재가 인장 또는 압축으로 항복응력에 도달할 때 콘크리트는 압축으로 0.85[eqn: f _{ck}]의 응력에 도달한 것으로 가정하여 공칭강도를 계산한다. 충전형원형강관합성기둥의 콘크리트가 균일한 압축응력을 받는 경우 구속효과를 고려한다.

0709

1

0709.1.2.1 소성응력분포법

소성응력분포법에서는 강재가 인장 또는 압축으로 항복응력([eqn: F _{y}])에 도달할 때 콘크리트는 축력과/또는 휨으로 인한 압축으로 0.85[eqn: f _{ ck}]의 응력에 도달한 것으로 가정하여 공칭강도를 계산한다. 충전형 원형강관합성단면의 콘크리트가 축력과/또는 휨으로 인한 압축응력을 받는 경우 구속효과를 고려한다. 원형강관의 구속효과를 고려한 콘크리트의 소성압축응력은 [eqn: 0.85 LEFT ( 1+1.558 {f _{y} t} over {D _{c} f _{ck}} RIGHT ) f _{ck}]로 한다.

* 축력과/또는 휨으로 인한 압축력 명시함

* 충전형 원형강관합성단면의 구속효과에 의한 콘크리트 강도증진 크기 명시

0709

1

0709.1.1.2 변형률적합법

0709

1

0709.1.2.2 변형률적합법

* 항번호변경

0709

1

0709.1.2 재료강도 제한

합성구조에 사용되는 구조용강재, 철근, 콘크리트는 다음과 같은 제한조건들을 만족해야 한다.

(1) 설계강도의 계산에 사용되는 콘크리트의 설계기준압축강도는 21MPa 이상이어야 하며 70MPa를 초과할 수 없다.

(2) 합성기둥의 강도를 계산하는데 사용되는 구조용 강재 및 철근의 설계기준항복강도는 440MPa를 초과할 수 없다. 단, 실험과 해석을 통하여 정당성이 증명될 경우, 440MPa를 초과하는 고강도강을 사용할 수 있다.

0709

1

0709.1.3 재료강도 제한

합성구조에 사용되는 구조용강재, 철근, 콘크리트는 실험 또는 해석으로 검증되지 않을 경우 다음과 같은 제한조건들을 만족해야 한다.

(1) 설계강도의 계산에 사용되는 콘크리트의 설계기준압축강도는 21[eqn: rm MPa] 이상이어야 하며 70[eqn: rm MPa]를 초과할 수 없다. 경량콘크리트의 경우에는 설계기준압축강도는 21[eqn: rm MPa] 이상이어야 하며 42[eqn: rm MPa]를 초과할 수 없다.

(2) 합성기둥의 강도를 계산하는데 사용되는 구조용 강재 및 철근의 설계기준항복강도는 650[eqn: rm MPa] 초과할 수 없다.

* 항번호변경

* 경량콘크리트의 재료강도 제한 추가

* 합성기둥의 강도 계산시 최근의 고강도 구조용 강재 및 철근을 고려하여 재료강도 상한을 수정함”

(450[eqn: rm MPa]→650[eqn: rm MPa])

0709

1

0709.1.3 시어커넥터

시어커넥터는 용접 후의 높이가 단면지름의 4배 이상인 머리가 있는 시어스터드이거나 압연ㄷ형강으로 하여야 한다. 시어커넥터의 설계값은 0709.2.1.7과 0709. 3.2.4에 따라야 한다.

0709

1

0709.1.3 시어커넥터는 전면 수정되어 강재앵커(전단연결재)(0709.8)로 재배치됨.

* 시어커넥터는 전면 수정되어 강재앵커(전단연결재)(0709.8)로 이동됨

0709

1

0709

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0709.1.4 국부좌굴에 대한 충전형합성단면의 분류

압축력을 받는 충전형 합성부재의 단면은 조밀, 비조밀, 세장요소(<표 0709.1.1.>를 참조)로 분류한다. 충전형합성단면의 압축강재요소 중 최대폭두께비가 [eqn: lambda _{p}]를 초과하지 않는다면 조밀요소로 분류한다. 하나 또는 그 이상의 압축강재요소의 최대폭두께비가 [eqn: lambda _{p}]를 초과하고 [eqn: lambda _{r}]를 초과하지 않는다면 비조밀로 분류한다. 압축강재요소 중에서 최대폭두께비가 [eqn: lambda _{r}]를 초과하는 요소가 있으면 세장으로 분류한다. 최대허용 폭두께비는 <표 0709.1.1>를 따른다.

휨을 받는 충전형 합성부재의 단면은 조밀, 비조밀, 세장요소(<표 0709.1.2.>를 참조)로 분류한다. 충전형합성단면의 압축강재요소 중 최대폭두께비가 [eqn: lambda _{p}]를 초과하지 않는다면 조밀요소로 분류한다. 하나 또는 그 이상의 압축강재요소의 최대폭두께비가 [eqn: lambda _{p}]를 초과하고 [eqn: lambda _{r}]를 초과하지 않는다면 비조밀로 분류한다. 압축강재요소 중에서 최대폭두께비가 [eqn: lambda _{r}]를 초과하는 요소가 있으면 세장으로 분류한다. 최대허용 폭두께비는 <표 0709.1.2>를 따른다.

각형강관과 원형강관의 폭([eqn: b]) 또는 직경([eqn: D])과 두께([eqn: t])에 대한 정의는 <표 0702.4.1>와 <표 0702.4.2>를 참고한다.

<표 0709.1.1> 압축력을 받는 충전형합성부재 압축강재요소의 판폭두께비 제한 (0709.2.2에 사용)

구분	판폭 두께비	[eqn: lambda _{p}] 조밀/비조밀	[eqn: lambda _{r}] 비조밀/세장	최대허용
각형강관	[eqn: b]/[eqn: t]	[eqn: 2.26 sqrt {{E} over {F _{y}}}]	[eqn: 3.00 sqrt {{E} over {F _{y}}}]	[eqn: 5.00 sqrt {{E} over {F _{y}}}]
원형강관	[eqn: D]/[eqn: t]	[eqn: {0.15E} over {F _{y}}]	[eqn: {0.19E} over {F _{y}}]	[eqn: {0.31E} over {F _{y}}]

<표 0709.1.2> 흼을 받는 충전형합성부재 압축강재요소의 판폭두께비 제한 (0709.3.4에 사용)

구분	판폭 두께비	[eqn: lambda _{p}] 조밀/비조밀	[eqn: lambda _{r}] 비조밀/세장	최대허용
각형강관의 플랜지	[eqn: b]/[eqn: t]	[eqn: 2.26 sqrt {{E} over {F _{y}}}]	[eqn: 3.00 sqrt {{E} over {F _{y}}}]	[eqn: 5.00 sqrt {{E} over {F _{y}}}]
각형강관의 웨브	[eqn: h]/[eqn: t]	[eqn: 3.00 sqrt {{E} over {F _{y}}}]	[eqn: 5.70 sqrt {{E} over {F _{y}}}]	[eqn: 5.70 sqrt {{E} over {F _{y}}}]
원형강관	[eqn: D]/[eqn: t]	[eqn: {0.09E} over {F _{y}}]	[eqn: {0.31E} over {F _{y}}]	[eqn: {0.31E} over {F _{y}}]

2010 AISC 합성기준의 중요 개정사항의 한 가지로서 실험결과를 토대로 강관의 폭-두께비 제한을 대폭 완화함. 비조밀/세장단면까지 허용하여 합성구조의 현장적용성을 제고할 것으로 기대되어 이를 적극 수용함. 조밀단면만 허용하는 과거의 2005 AISC 그리고 현행 ACI, EC4 합성기준은 실험결과와 비교해서 너무 보수적이었음.

0709

2

0709.2 압축재

이 규정은 매입형 합성기둥과 충전형 합성기둥에 적용한다.

0709

2

0709.2 축력을 받는 부재

이 규정은 매입형 합성부재와 충전형 합성부재에 적용한다.

* 기둥을 부재로 수정

0709

2

0709.2.1 매입형 합성기둥

0709.2.1.1 구조제한

매입형 합성기둥은 다음과 같은 조건을 만족해야 한다.

(1) 강재코어의 단면적은 합성기둥 총단면적의 1% 이상으로 한다.

(2) 강재코어를 매입한 콘크리트는 연속된 길이방향철근과 띠철근 또는 나선철근으로 보강되어야 한다. 횡방향철근의 단면적은 띠철근간격 1mm당 0.23mm2 이상으로 한다.

(3) 연속된 길이방향철근의 최소철근비 [eqn: rho _{sr}]는 0.004로 하며 다음과 같은 식으로 구한다.

[eqn: rho _{sr} = {A _{sr}} over {A _{g}}]                                         (0709.2.1)

여기서, [eqn: A _{sr}] : 연속길이방향철근의 단면적, [eqn: rm mm ^{2}]

[eqn: A _{g}] : 합성부재의 총단면적, [eqn: rm mm ^{2}]

0709

2

0709.2.1 매입형합성부재

0709.2.1.1 구조제한

매입형합성부재는 다음과 같은 조건을 만족해야 한다.

(1) 강재코아의 단면적은 합성부재 총단면적의 1% 이상으로 한다.

(2) 강재코아를 매입한 콘크리트는 연속된 길이방향철근과 띠철근 또는 나선철근으로 보강되어야 한다. 횡방향철근의 중심간 간격은 직경 D10의 철근을 사용할 경우에는 300mm 이하, 직경 D13이상의 철근을 사용할 경우에는 400mm 이하로 한다. 이형철근망이나 용접철근을 사용하는 경우에는 앞의 철근에 준하는 등가단면적을 갖아야 한다. 횡방향철근의 최대간격은 부재단면에서 최소크기의 0.5배를 초과할 수 없다.

(3) (생략)

* 기둥을 부재로 수정

* 횡방향철근량을 철근직경에 따른 간격으로 규정하여 설계적용에 더욱 분명하고 편리하게 수정

* 최대간격의 제한 추가

0709

2

0709.2.1.2 압축강도

축하중을 받는 매입형 합성기둥의 설계압축강도 [eqn: phi _{c} `P _{n}]은 기둥세장비에 따른 휨좌굴한계상태로부터 다음과 같이 구해진다.

[eqn: phi _{c} =0.75]

(1) [eqn: P _{e} ` GEQ 0.44P _{o}]인 경우

[eqn: P _{n} =P _{o} LEFT [ 0.658 ^{LEFT ( {P _{o}} over {P _{e}} RIGHT )} RIGHT ]]	(0709.2.2)

(2) [eqn: P _{e} `＜`0.44P _{o}]인 경우

[eqn: P _{n} =0.877P _{e}]	(0709.2.3)

[eqn: EI _{eff} =E _{s} I _{s} +0.5E _{s} I _{sr} +C _{1} E _{c} I _{c}]          (0709.2.6)

0709

2

0709.2.1.2 압축강도

축하중을 받는 2축대칭 매입형합성부재의 설계압축강도 [eqn: phi _{c} P _{n}]은 기둥세장비에 따른 휨좌굴한계상태로부터 다음과 같이 구한다.

[eqn: phi _{c} =0.75]

(1) [eqn: {P _{ no} } over {P _{ e} } LEQ2.25]인 경우

[eqn: P _{n} =P _{no} LEFT [ 0.658 ^{LEFT ( {P _{no}} over {P _{e}} RIGHT )} RIGHT ]]	(0709.2.2)

(2) [eqn: {P _{ no} } over {P _{ e} }>2.25]인 경우

[eqn: P _{n} =0.877P _{e}]	(0709.2.3)

................

[eqn: EI _{eff} =E _{s} I _{s} +0.5E _{sr} I _{sr} +C _{1} E _{c} I _{c}]	(0709.2.6)

합성부재의 설계압축강도는 0705에서 결정된 순강재부재의 설계압축강도이상으로 한다.

* 2축대칭으로 제한, 비대칭이면 이론상 휨비틀림 좌굴발생 가능

* Po를 Pno로 변경

* 탄성좌굴과 비탄성좌굴을 구분하는 한계세장비의 표현방식을 수정

* 강재와 철근의 탄성계수가 서로 다르므로 철근의 탄성계수는 [eqn: E_{ s}] 대신에 [eqn: E_{ sr}]로 수정하여 구분함.

0709

2

0709.2.1.4 전단강도

매입형 합성기둥의 설계전단강도는 0707에 명시한 강재단면만의 전단강도(띠철근이 사용된 경우 띠철근의 전단강도를 더한 값)로 또는 철근콘크리트만의 전단강도로 구해진다.

띠철근의 공칭전단강도는 [eqn: A _{st} ``F _{yr} ``(d/s)]로 구해진다. 여기서 [eqn: A _{st}]은 띠철근의 단면적 [eqn: d`]는 콘크리트단면의 유효춤, 그리고 [eqn: s]는 띠철근의 간격을 나타낸다. 철근콘크리트의 전단강도는 0507에 따라 구할 수 있다.

0709

2

‘0709.4 전단강도‘로 재배치

* 신설된 ‘0709.4 전단강도’에서  취급

0709

2

0709.2.1.5 하중전달

매입형 합성기둥에 가해진 축방향하중은 강재와 콘크리트 사이에서 다음과 같은 조건에 따라 전달하여야 한다.

(전문 생략)

0709

2

0709.2.1.4 하중전달

매입형합성부재의 하중전달에 대한 요구사항은 0709.6에 따른다.

* 번호변경

* 세부사항을 신설한 ‘0709.6 하중전달’에 취합하고, 내용도 변경되고 추가됨.

0709

2

0709.2.1.6 상세요구사항

매입형 합성기둥에는 최소한 4개 이상의 연속된 길이방향철근을 사용한다. 횡방향철근의 배치간격은 길이방향철근직경의 16배, 띠철근직경의 48배, 또는 합성단면의 최소치수의 0.5배 중 가장 작은 값 이하로 한다. 철근의 피복두께는 40mm 이상이어야 한다.

0709.2.1.5에서 명시한 것처럼 요구되는 전단력은 시어커넥터를 사용하여 전달해야 한다. 시어커넥터는 하중전달영역의 위 아래로 부재의 길이를 따라 최소한 매입형 기둥 춤의 2.5배에 해당하는 거리에 걸쳐 설치한다. 시어커넥터의 최대간격은 400mm 이하로 한다. 축하중을 전달하는 시어커넥터는 단면축에 대해 대칭인 형태로 최소한 2면 이상에 설치한다.

합성단면이 2개 이상의 형강재를 조립한 단면인 경우 형강재들은 콘크리트가 경화하기 전에 가해진 하중에 의해 각각의 형강재가 독립적으로 좌굴하는 것을 막기 위해 띠판 등과 같은 부재들로 서로 연결되어야 한다.

0709

2

709.2.1.5 상세요구사항

강재코어와 길이방향철근의 최소순간격은 철근직경의 1.5배이상또는 40mm중 큰 값으로 한다.

합성단면이 2개 이상의 형강재를 조립한 단면인 경우 형강재들은 콘크리트가 경화하기 전에 가해진 하중에 의해 각각의 형강재가 독립적으로 좌굴하는 것을 막기 위해 띠판 등과 같은 부재들로 서로 연결하여야 한다.

* 철근콘크리트에 관련된 사항을 삭제

* 하중도입부에 관련된 사항을 삭제하고 신설한 ‘0709.6 하중전달’에서 취합하고 내용이 추가/변경됨.

0709

2

0709.2.1.7 스터드의 강도

콘크리트에 매입된 스터드 1개의 공칭강도는 다음과 같이 산정한다.

[eqn: Q _{n} `=0.5A _{sc} sqrt {f _{ck} `E _{c} `} LEQ A _{sc} `F _{u}]	(0709.2.12)

여기서, [eqn: A _{sc}] : 스터드의 단면적, mm2

[eqn: F _{u}]  : 스터드의 설계기준인장강도, MPa

0709

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신설한 ‘0709.8 강재앵커(전단연결재)’에서 취합되고 내용 추가 및 변경됨

* 신설한 ‘0709.8 강재앵커(전단연결재)’에서 취합되고 내용 추가 및 변경됨

0709

2

0709.2.2 충전형 합성기둥

0709.2.2.1 구조제한

충전형 합성기둥은 다음과 같은 구조제한을 만족해야 한다.

(1) 강관의 단면적은 합성기둥 총단면적의 1% 이상으로 한다.

(2)  충전형 합성기둥에 사용되는 각형강관의 판폭두께비 [eqn: b/t]는[eqn: 2.26 sqrt {E/F _{y}}] 이하이어야 한다. 더 큰 판폭두께비의 사용은 실험 또는 해석을 통해 정당성이 증명되어야 한다.

(3)  충전형 합성기둥에 사용되는 원형강관의 지름두께비 [eqn: D`/t]는 [eqn: 0.15E/F _{y}] 이하이어야 한다. 더 큰 지름두께비의 사용은 실험 또는 해석을 통해 정당성이 증명되어야 한다.

0709

2

0709.2.2 충전형합성부재

0709.2.2.1 구조제한

강관의 단면적은 합성부재 총단면적의 1% 이상으로 한다.

충전형합성부재는 0709.1.4에 따라서 국부좌굴효과를 고려하여 분류한다.

* 조밀단면만 인정하던 폭두께비 제한값을 삭제하고 신설한 0709.1.4에 따라 조밀, 비조밀, 세장으로 세분화함.

0709

2

0709.2.2.2 압축강도

축하중을 받는 충전형 합성기둥의 설계압축강도 [eqn: phi _{c} `P _{n}]은 0709.2.1.2에 따라 휨좌굴한계상태로부터 구하며 여기서는 다음과 같은 식을 사용한다.

각형강관의 경우

[eqn: P _{o} `=A _{s} `F _{y} `+A _{sr} `F _{yr} `+0.85f _{ck} `A _{c}]	(0709.2.13a)

원형강관의 경우

[eqn: P _{o} =A _{s} F _{y} +A _{sr} F _{yr} + LEFT ( 1+1.8 {tF _{y}} over {Df _{ck}} RIGHT ) 0.85f _{ck} `A _{c}](0709.2.13b)

다만, [eqn: LEFT ( 1+1.8 {tF _{y}} over {Df _{ck}} RIGHT )]의 값은 1.5를 초과할 수 없다.

[eqn: EI _{eff} =E _{s} `I _{s} `+E _{s} `I _{"sr"} +C _{2} `E _{c} ``I _{c}]	(0709.2.14)

[eqn: C _{2} `=0.6+2 LEFT ( {A _{s}} over {A _{c} +A _{s}} RIGHT ) LEQ 0.9]	(0709.2.15)

0709

2

0709.2.2.2 압축강도

축하중을 받는 2축대칭 충전형 합성부재의 설계압축강도는 다음과 같은 보정된 식들을 사용하여 0709.2.1.2에 따라 휨좌굴한계상태로부터 구한다.

(1) 조밀단면

[eqn: P _{no} =P _{p}]	(0709.2.9a)

여기서, [eqn: P _{p} =F _{y} A _{s} +F _{yr} A _{sr} +C _{2} f _{ck} A _{c}]	(0709.2.9b)

[eqn: C _{2}] ; 사각형단면에서는 0.85, 원형단면에서는 [eqn: 0.85 LEFT ( 1+1.558 {f _{y} t} over {D _{c} f _{ck}} RIGHT )]  로 한다. 여기서, [eqn: D_{ c}=D-2t]

(2) 비조밀단면

[eqn: P _{no} =P _{p} - {P _{p} -P _{y}} over {LEFT ( lambda _{r} - lambda _{ p} RIGHT )} ^{ 2} LEFT ( lambda- lambda _{ p} RIGHT ) ^{ 2}]	(0709.2.9c)

여기서, [eqn: lambda], [eqn: lambda _{ p}]와 [eqn: lambda _{r }]은 <표 0709.1.1a>의 판폭(직경) 두께비 제한값

[eqn: P _{y} =F _{y} A _{s} +0.7f _{ck} `` LEFT ( A _{c} +A _{sr} {E _{sr}} over {E _{c}} RIGHT )]	(0709.2.9d)

(3) 세장단면

[eqn: P _{no} =F _{cr} A _{s} +0.7f _{ck} `` LEFT ( A _{c} +A _{sr} {E _{sr}} over {E _{c}} RIGHT )]	(0709.2.9e)

여기서,

사각형단면；[eqn: F _{cr} = { 9E _{ s} } over {(b/t) } ^{ 2}]	(0709.2.10)

원형단면；[eqn: F _{cr} = {0.72F _{y}} over {[(D/t)(F _{y} /E _{s} )] } ^{0.2}]	(0709.2.11)

합성단면의 유효강성은 다음 식으로 구한다.

[eqn: EI _{eff} =E _{s} I _{s} +E _{sr} I _{sr} +C _{3} E _{c} I _{c}]	(0709.2.12)

여기서, [eqn: C_{ 3}]는 충전형합성압축부재의 유효강성을 구하기 위한 계수

[eqn: C_{ 3}=0.6+2` LEFT [ { A _{ s} } over { A _{ c}+A _{ s} } RIGHT ] LEQ0.9]	(0709.2.13)

합성부재의 설계압축강도는 0705에서 결정된 순강재부재의 설계압축강도 이상으로 한다.

* 조밀, 비조밀, 세장 단면으로 구분한 새로운 강도식으로 변경됨.

* 원형단면의 경우 강관의 폭/두께비에 따른 의한 구속효과 고려하여 콘크리트의 강도증진 효과를 반영함 (Sakino et al. ,2004)

* 강재와 철근의 탄성계수가 서로 다르므로 철근의 탄성계수는 [eqn: E_{ s}] 대신에 [eqn: E_{ sr}]로 수정하여 구분함.

0709

2

0709.2.2.4 전단강도

충전형 합성기둥의 가용전단강도는 강재단면만의 전단강도 또는 철근콘크리트만의 전단강도로 구해진다. 철근콘크리트의 전단강도는 0507에 따라 구할 수 있다.

0709

2

이동

* 신설한 ‘0709.4 전단강도’에서 취합

0709

2

0709.2.2.5 하중전달

충전형 합성기둥에 가해진 축방향하중은 강재와 콘크리트 사이에서 전달되어야 한다.

(전문 생략)

0709

2

0709.2.2.4 하중전달

충전형합성부재의 하중전달에 대한 요구사항은 0709.6에 따른다.

* 세부사항을 신설한 ‘0709.6 하중전달’에 취합하고, 내용도 변경되고 추가됨.

0709

3

0709.3 휨재

0709.3.1 일반사항

0709

3

0709.3 휨재

0709.3.1 일반사항

이 규정은 휨을 받는 다음 3종류의 합성부재에 적용한다.

스터드앵커 또는 ㄷ형강으로 구성된 강재앵커(전단연결재)가 있는 합성보, 매입형 합성부재 및 충전형 합성부재. 이외 다른 형태의 휨부재인 합성트러스와 합성데크슬래브는 0709.9와 0709.11에 따른다.

*  내용 추가

* 합성트러스 및 합성데크 슬래브는 실무자를 위한 기본 설계 방법을 제시

0709

3

0709.3.1.1 유효폭

콘크리트슬래브의 유효폭은 보중심을 기준으로 좌우 각 방향에 대한 유효폭의 합으로 구하며, 각 방향에 대한 유효폭은 다음 중에서 최소값으로 한다.

(1) 보스팬(지지점의 중심간)의 1/8

(2) 보중심선에서 인접보 중심선까지 거리의 1/2

(3) 보중심선에서 슬래브 가장자리까지의 거리

0709

3

0709.3.1.1 유효폭

콘크리트슬래브의 유효폭은 보중심을 기준으로 좌우 각 방향에 대한 유효폭의 합으로 구하며, 각 방향에 대한 유효폭은 다음 중에서 최소값으로 한다.

(1) 보스팬(지지점의 중심간)의 1/8

(2) 보중심선에서 인접보 중심선까지 거리의 1/2

(3) 보중심선에서 슬래브 가장자리까지의 거리

0709

3

0709.3.1.2 전단강도

시어커넥터를 갖는 합성보의 설계전단강도는 0707에 따라 강재 단면만의 특성으로부터 구한다. 콘크리트 매입형 합성부재와 충전형 합성부재의 전단강도는 0707에 따라 강재단면만의 특성으로부터 구하거나 철근콘크리트 단면만의 특성으로부터 구한다. 철근콘크리트의 전단강도는 0507에 따라 구할 수 있다.

0709

3

이동

* 신설한 ‘0709.4 전단강도’에서 취합하고 3가지 전단강도산정방법을 제시하고, 강도저감계수가 변경됨.

0709

3

0709.3.1.3 시공 중의 강도

동바리를 사용하지 않는 경우, 콘크리트의 강도가 설계기준강도의 75%에 도달하기 전에 작용하는 모든 시공하중은 강재단면 만으로 지지할 수 있어야 한다. 강재단면의 휨강도는 0706에 따라 구한다.

0709

3

0709.3.1.2 시공 중의 강도

동바리를 사용하지 않는 경우, 콘크리트의 강도가 설계기준강도의 75%에 도달하기 전에 작용하는 모든 시공하중은 강재단면 만으로 지지할 수 있어야 한다. 강재단면의 휨강도는 0706에 따라 구한다.

* 항번호 변경

0709

3

0709.3.2 시어커넥터를 갖는 합성보의 강도

0709.3.2.1 정모멘트에 대한 휨강도

정모멘트에 대한 설계휨강도 [eqn: phi _{b} M _{n}]은 다음과 같이 항복한계상태로부터 구한다.

[eqn: phi _{b} =0.90]

(1) [eqn: h/t _{w} LEQ 3.76 sqrt {E/F _{y}}]인 경우

[eqn: M _{n}]은 합성단면의 항복한계상태에 대해 소성응력분포로부터 산정한다(소성모멘트).

(2) [eqn: h/t _{w} >3.76 sqrt {E/F _{y}}]인 경우

[eqn: M _{n}]은 동바리의 영향을 고려하여 항복한계상태에 대해 탄성응력을 중첩하여 구한다(항복모멘트).

0709

3

0709.3.2 강재앵커(전단연결재)를 갖는 합성보

강재앵커(전단연결재)는 스터드앵커 또는 ㄷ형강을 사용한다.

0709.3.2.1 정모멘트에 대한 휨강도

정모멘트에 대한 설계휨강도 [eqn: phi _{b} M _{n}]은 다음과 같이 항복한계상태로부터 구한다.

[eqn: phi _{b} =0.90]

(1) [eqn: h/t _{w} LEQ 3.76 sqrt {E/F _{y}}]인 경우

[eqn: M _{n}]은 합성단면의 항복한계상태에 대해 소성응력분포로부터 산정한다(소성모멘트).

(2) [eqn: h/t _{w} >3.76 sqrt {E/F _{y}}]인 경우

[eqn: M _{n}]은 동바리의 영향을 고려하여 항복한계상태에 대해 탄성응력을 중첩하여 구한다(항복모멘트).

* 용어 변경

* 시어커넥터→강재앵커(전단연결재)

* 강재앵커의 종류명시

0709.3.2.2 부모멘트에 대한 휨강도

(생략)

0709.3.2.2 부모멘트에 대한 휨강도

(생략)

0709

3

0709.3.2.3 데크플레이트를 사용한 합성보의 강도

(1) 일반사항

강재보와 데크플레이트슬래브로 이루어진 합성부재의 설계휨강도는 0709.3.2.1와 0709.3.2.2에 따라 구하되 다음과 같은 조건들을 만족하여야 한다.

① 데크플레이트의 공칭골깊이는 75mm 이하이어야 한다. 더 큰 골높이의 사용은 실험과 해석을 통하여 정당성이 증명되어야 한다. 골의 폭 또는 헌치의 평균폭 [eqn: w _{r}]은 50mm 이상이어야 하며 계산에 사용될 경우 데크플레이트 상단의 순수폭 보다 큰 값을 사용할 수 없다.

② 콘크리트슬래브와 강재보를 연결하는 스터드는 직경이 22mm 이하이어야 하며 데크플레이트를 통하거나 아니면 강재보에 직접 용접되어야 한다. 스터드는 부착 후 데크플레이트 상단 위로 35mm 이상 돌출되어야 하며 시터드시어커넥터의 상단 위로 13mm 이상의 콘크리트피복이 있어야 한다.

(2)

(3) 데크플레이트의 골방향이 강재보와 평행인 경우

골내부의 콘크리트는 합성단면의 성능산정에 포함될 수 있으며 [eqn: A _{c}]의 계산에는 반드시 포함되어야 한다. (이하 생략)

0709

3

0709.3.2.3 골데크플레이트를 사용한 합성보

(1) 일반사항

강재보와 골이 있는 데크플레이트슬래브로 이루어진 합성부재의 설계휨강도는 0709.3.2.1와 0709.3.2.2에 따라 구하되 다음과 같은 조건들을 만족하여야 한다.

① 데크플레이트의 공칭골깊이는 75[eqn: rm mm] 이하이어야 한다. 더 큰 골높이의 사용은 실험 또는 해석에 의해 정당성이 증명되어야 한다. 골 또는 헌치의 콘크리트 평균폭 [eqn: w _{r}]은 50[eqn: rm mm] 이상이어야 하며, 데크플레이트 상단에서의 최소순폭 이하로 한다.

② 콘크리트슬래브와 강재보를 연결하는 스터드앵커의 직경이 19[eqn: rm mm] 이하이어야 하며 데크플레이트를 통하거나 아니면 강재보에 직접 용접되어야 한다. 스터드앵커는 부착후 데크플레이트 상단 위로 38[eqn: rm mm] 이상 돌출되어야 하며 스터드앵커의 상단 위로 13[eqn: rm mm] 이상의 콘크리트피복이 있어야 한다.

(2)

(3) 데크플레이트의 골방향이 강재보와 평행인 경우

골내부의 콘크리트는 합성단면의 성능산정에 포함할 수 있으며 [eqn: A _{c}]의 계산에 포함한다. (이하 생략)

* 용어정리 및 명료화

-‘데크플레이트’→‘골데크플레이트’

-‘스터드’→‘스터드앵커’

-‘골의 폭 또는 헌치의 평균폭’→‘골 또는 헌치의 콘크리트 평균폭

-스터드 직경제한변경

22→19

-데크플레이트 상단 위 스터드앵커의 돌출길이제한변경

35→38

-‘반드시’ 삭제

0709

3

0709.3.2.4 시어커넥터

(1) 정모멘트 구간에서의 하중전달 (해당내용 생략)

(2) 부모멘트 구간에서의 하중전달 (해당내용 생략)

(3) 스터드시어커넥터의 강도     (해당내용 생략)

(4) ㄷ형강시어커넥터의 강도  (해당내용 생략)

(5) 시어커넥터의 소요개수 (해당내용 생략)

(6) 시어커넥터의 배치와 간격 (해당내용 생략)

0709

3

0709.3.2.4 강재보와 슬래브 사이의 하중전달

(1) 정모멘트 구간에서의 하중전달 (해당내용 생략)

(2) 부모멘트 구간에서의 하중전달 (해당내용 생략)

(3), (4), (5), (6) 삭제

* 신설한 ‘0709.8강재앵커(전단연결재)’에서 취합되고 일부 변경됨

0709

3

0709.3.3 매입형 및 충전형 합성부재의 휨강도

매입형 및 충전형 합성부재의 공칭휨강도는 다음과 같은 방법 중의 하나를 사용하여 구한다.

(1) 동바리의 효과를 고려하여 합성단면에 작용하는 탄성응력을 중첩하여 산정한다. 한계상태는 항복(항복모멘트)이며 다음과 같은 계수를 사용한다.

[eqn: phi _b =0.90]

(2) 강재단면에 작용하는 소성응력분포를 사용하여 구한다. 한계상태는 항복(소성모멘트)이며 다음과 같은 계수를 사용한다.

[eqn: phi _b =0.90]

(3) 시어커넥터를 사용하고 콘크리트가 0709.1.2의 요구사항을 만족하는 경우, 공칭휨강도는 합성단면에 작용하는 소성응력분포를 사용하여 구하거나 변형률적합법을 사용하여 구한다. 이 때에는 다음과 같은 계수를 사용한다.

[eqn: phi _b =0.85]

0709

3

0709.3.3 매입형합성부재의 휨강도

매입형합성부재의 설계휨강도는 다음과 같이 구한다.

[eqn: phi _{b} =0.90]

공칭휨강도 [eqn: M _{n}]은 다음 방법 중의 하나를 사용하여 구한다.

① 항복한계상태(항복모멘트) ; 동바리의 효과를 고려하여 합성단면에 작용하는 탄성응력을 중첩하여 산정한다.

② 강재단면의 항복한계상태(소성모멘트) ; 강재단면만의 소성소성응력분포를 사용하여 구한다.

③ 합성단면에 작용하는 소성응력분포를 사용하여 구하거나 변형률적합법을 사용하여 구한다. 매입형합성부재에는 강재앵커(전단연결재)를 사용해야한다.

0709.3.4 충전형합성부재의 휨강도

0709.3.4.1 구조제한

충전형합성단면은 0709.1.4에 따라 국부좌굴에 의해 분류한다.

0709.3.4.2 휨강도

충전형합성단면의 설계휨강도는 다음과 같이 구한다.

[eqn: phi _{b} =0.90]

공칭휨강도 [eqn: M _{n}]은 다음과 같이 구한다.

(1) 조밀단면

[eqn: M _{n} =M _{ p}]                                   (0709.3.3a)

여기서, [eqn: M _{ p}=]합성단면의 소성응력분포로부터 구한 모멘트, [eqn: rm N.mm]

(2) 비조밀단면

[eqn: M _{n} =M _{p} - LEFT ( M _{ p}-M _{ y} RIGHT ) LEFT ( { lambda- lambda _{ p} } over { lambda _{ r}- lambda _{ p} } RIGHT )]                (0709.3.3b)

여기서, [eqn: lambda], [eqn: lambda _{ p}]와 [eqn: lambda _{r }]은 <표0709.1.1b>의 판폭(직경)두께비 제한값

[eqn: M _{y} =] 인장플랜지의 항복과 압축플랜지의 첫 항복에 대응하는 항복모멘트, [eqn: rm N.mm]. 첫 항복에서의 저항능력은 0.7[eqn: f_{ ck}]의 최대콘크리트압축응력과 [eqn: f_{ y}]의 최대강재응력의 선형탄성응력분포로 가정하여 계산한다.

(3) 세장단면

공칭휨강도는 첫 항복모멘트로부터 구한다. 압축플랜지응력은 식(0709.2.10) 또는 식(0709.2.11)로 부터 구한 국부좌굴응력 [eqn: F_{ cr}]로 제한한다. 콘크리트응력분포는 최대압축응력을 0.7[eqn: f_{ ck}]로 한 선형탄성응력분포로 한다.

* 매입형과 충전형을 분리한 각 조항에서 다룸

* 모든 합성휨부재의 휨강도 저감계수는 0.9로 통일됨.

* 조밀, 비조밀, 세장 단면으로 구분한 휨강도식을 제시함

0709

-

0709

4

0709.4 전단강도

0709.4.1 충전형 및 매입형 합성부재

설계전단강도 [eqn: phi _{ v}V _{ n}]은 다음 중에서 한 가지 방법으로 구한다.

(1) 0707에 따른 강재단면만의 설계전단강도

(2) 0507에 따른 철근콘크리트만의 전단강도. 강도저감계수는 다음 값을 사용한다.

[eqn: phi _{ v}=0.75]

단, 무근콘크리트로 채운 충전형합성부재에서 콘크리트만의 전단강도는 0518의 관련기준에 따른다

(3) 0707에 따른 강재단면의 공칭전단강도와 0507에 따른 철근의 공칭전단강도의 합으로 한다. 강도저감계수는 다음 값을 사용한다.

[eqn: phi _{v} =0.75]

0709.4.2 데크플레이트를 사용한 합성보(또는 노출형 합성보)

강재앵커(전단연결재)를 갖는 합성보의 설계전단강도는 0707에 따라 강재 단면만의 특성으로부터 구한다.

* 신설 : 모든 부재종류에 대한 전단강도를 여기에 취합

* 매입형과 충전형 부재에 대한 새로운 전단강도평가방법을 제시함

* 매입형 또는 충전형 합성부재에서 강재단면과 철근의 공칭강도 합으로 산정될 경우의 강도저감계수 제시. 다양한 단면치수를 갖고있는 H형강 또는 강관에 대해 전단좌굴의 한계상태를 고려하여 안전측으로 강도저감계수는 AISC 360(2010)처럼 0.75로 함.

* 충전형 합성부재에서 내부철근이 없이 설계할 수 도 있기 때문에 콘크리트만의 전단강도에 대한 내용을 추가함

0709

4

0709.4 압축과 휨의 조합

합성부재에 압축력과 휨이 동시에 작용하는 경우 0703에서 요구되는 안정성을 고려하여야 한다. 설계압축강도 [eqn: phi _c ` P _n]과 설계휨강도 [eqn: phi _b `M _n]은 다음과 같은 계수를 사용하여 구한다.

[eqn: phi _c =0.75], [eqn: phi _b` =0.90]

(1) 압축과 휨의 조합력을 받는 합성부재단면의 공칭강도는 소성응력분포법 또는 변형률적합법을 사용하여 구한다.

(2) 압축강도에 미치는 길이의 영향을 고려한 부재의 공칭압축강도는 0709.2에 따라 구하며, 이 때 [eqn: P _o]의 값으로 0709.4(1)항에서 구한 공칭압축강도를 사용한다.

0709

5

0709.5 휨과 축력의 조합

합성부재에 휨과 축력이 동시에 작용하는 경우 0703에서 요구되는 안정성을 고려하여야 한다. 설계압축강도와 설계휨강도는 0709.2와 0709.3에 따라서 각각 구한다. 압축강도에 미치는 길이의 영향을 고려한 부재의 공칭압축강도는 0709.2에 따라 구한다.

매입형합성부재와 조밀단면의 충전형합성부재에 대한 축력과 휨의 상호관계는 0708.1.1의 상호관계식 또는 0708.1.2에서 규정한 방법중의 1가지방법에 따른다.

비조밀 또는 세장 단면의 충전형합성부재에 대한 축력과 휨의 상호관계는 0708.1의 상호관계식에 따른다.

* 번호 변경

* 내용 추가 및 변경

* 매입형 및 충전형 합성기둥에 순강재기둥의 상호작용식 또는 소성응력분포법/변형도적합법을 이용하도록 함.

* 비조밀/세장단면은 보수적인  0708.1.1로 제한하는 조항 추가

0709

2

0709.2.1.5 하중전달

매입형 합성기둥에 가해진 축방향하중은 강재와 콘크리트 사이에서 다음과 같은 조건에 따라 전달하여야 한다.

(1) 외력이 강재단면에 직접 가해지는 경우, 시어커넥터를 사용하여 다음과 같은 요구되는 전단력 [eqn: V`` prime]를 전달하여야 한다.

[eqn: V`` prime =V(1-A _{s} `F _{y} `/P _{o} )]	(0709.2.9)

여기서, [eqn: V`` prime] : 기둥에 작용하는 전단력, N

[eqn: A _{s}] : 강재단면적, mm2

[eqn: P _{o}] : 세장효과를 고려하지 않은 공칭압축강도, N

(2) 외력이 직접 매입콘크리트에 가해지는 경우, 시어커넥터를 사용하여 다음과 같이 요구되는 전단력 [eqn: V`` prime]를 전달하여야 한다.

[eqn: V`` prime =V(A _{s} ``F _{y} `/P _{o} )]	(0709.2.10)

(3) 외력이 콘크리트에 직접지압으로 가해지는 경우, 콘크리트의 설계지압강도 [eqn: phi _{B} ``P _{p}]는 다음과 같이 구해진다.

[eqn: P _{p} =1.7f _{ck} `A _{B}]	(0709.2.11)

[eqn: phi _{B} =0.65]

여기서, [eqn: A _{B}] : 콘크리트의 재하면적, mm2

0709.2.2.5 하중전달

충전형 합성기둥에 가해진 축방향하중은 강재와 콘크리트 사이에서 전달되어야 한다. 외력이 강재단면 또는 충전콘크리트에 직접 가해지는 경우, 강재단면으로부터 콘크리트코어로의 힘의 전달은 직접부착작용, 전단연결 또는 직접지압에 의해 이루어진다. 이 중에서 공칭강도의 값이 가장 큰 힘의 전달기구를 사용할 수 있다. 이러한 힘의 전달기구들은 서로 중첩하여 사용하지 않아야 한다.

외력이 충전형 합성기둥의 콘크리트단면에 직접지압으로 가해지는 경우, 콘크리트의 설계지압강도 [eqn: phi _{B} `P _{p}]는 다음과 같이 구해진다.

[eqn: P _{p} =1.7f _{ck} A _{B}]	(0709.2.17)

[eqn: phi _{B} `=0.65]

여기서, [eqn: A _{B}] : 콘크리트의 재하면적, mm2

0709

6

0709.6 하중전달

0709.6.1 일반 요구사항

외력이 매입형합성부재 또는 충전형합성부재에 축방향으로 가해질 때, 부재로의 힘 도입과 부재안에서의 길이방향 전단력의 전달은 이 조항에 있는 힘의 분배에 대한 요구사항에 따라 평가한다.

0709.6.3에 따라 결정된 적절한 힘전달기구의 설계강도 [eqn: phiR _{ n}]은 0709.6.2에서 구한 길이방향 소요전단력 [eqn: V_{ r}'] 이상이어야 한다.

0709.6.2 힘의 분배

강재와 콘크리트 간에 전달되어야 할 힘의 크기는 다음요구사항에 따른 외력의 분배로 한다.

0709.6.2.1 외력이 강재단면에 직접 가해지는 경우

모든 외력이 강재단면에 직접 가해지는 경우, 콘크리트에 전달되어야 할 힘 [eqn: V_{ r}']은 다음과 같이 구한다.

[eqn: V_{ r} `` prime =P _{ r} (1-F _{y}A _{s} /P _{no} )]                       (0709.6.1)

여기서,

[eqn: P _{no}] : 길이효과를 고려하지 않은 공칭압축강도, [eqn: rm N]

매입형합성부재는 식(0709.2.4), 충전형합성부재는 식(0709.2.9a )에 의해 구한다.

[eqn: P_{ r}] : 합성부재에 가해지는 소요외력, [eqn: rm N]

0709.6.2.2 외력이 콘크리트에 직접 가해지는 경우

모든 외력이 피복콘크리트 또는 충전콘크리트에 직접 가해지는 경우, 강재에 전달되어야 할 힘 [eqn: V_{ r}']은 다음과 같이 구한다.

[eqn: V_{ r} `` prime =P _{ r} (F _{y}A _{s} /P _{no} )]                          (0709.6.2)

여기서, [eqn: P _{no}] : 길이효과를 고려하지 않은 공칭압축강도, [eqn: rm N]

매입형합성부재는 식(0709.2.4), 충전형합성부재는 식(0709.2.9a)에 의해 구한다.

[eqn: P_{ r}] : 합성부재에 가해지는 소요외력, [eqn: rm N]

0709.6.2.3 외력이 강재단면과 콘크리트에 동시에 가해지는 경우

외력이 강재단면과 매입콘크리트 또는 충전콘크리트에 동시에 가해지는 경우, 콘크리트에서 강재 또는 강재에서 콘크리트로 전달되어야 할 힘 [eqn: V_{ r}']은 강재에 직접 가해지는 외력의 일부 [eqn: P_{ rs}]와 식(0709.6.2 )에서 산정한 힘 [eqn: V_{ r}']과의 차이로 한다.

[eqn: V_{ r} `` prime =P _{ rs}-P _{ r} (F _{y}A _{s} /P _{no} )]                     (0709.6.3)

여기서,

[eqn: P_{ rs}]; 강재에 직접 가해지는 외력의 일부 힘,  [eqn: rm N]

0709.6.3 힘 전달기구

직접부착작용, 전단접합 및 직접지압에 의한 힘전달기구의 공칭강도 [eqn: R _{ n}]은 다음과 같이 구한다. 이 중에서 가장 큰 공칭강도의 힘전달기구를 사용할 수 있으나, 이러한 힘전달기구들은 중첩하여 사용할 수 없다.

길이방향 전단력 [eqn: V_{ r}']이 직접부착작용에 의한 설계전단강도를 초과할 경우에는 0709.6.3.1 또는 0709.6.3.2에 의한 힘전달기구를 사용하여야 한다.

0709.6.3.1 직접지압강도

힘이 내부지압기구에 의한 직접지압에 의해 매입형 또는 충전형 합성부재에 전달되는 경우, 설계지압강도는 다음과 같이 콘크리트압괴의 한계상태로부터 구한다.

[eqn: R_{ n}=1.7f _{ ck}A _{ 1}]                                (0709.6.4)

[eqn: phi _{B} =0.65]

여기서, [eqn: A _{1}] : 콘크리트의 재하면적, [eqn: rm mm ^{2}]

* 내용추가, 용어정리, 기호변경 등 등

* 힘분배조항이 매입형과 충전형에 같이 적용하도록 함.

* 외력이 동시에 가해지는 경우를 추가함.

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6

0709.6.3.2 전단접합

힘이 전단접합에 의해 매입형 또는 충전형 합성부재에 전달되는 경우, 강재앵커(전단연결재)의 설계전단강도는 다음과 같이 구한다.

[eqn: R_{ c}= SIGMAQ _{ cv}]                                   (0709.6.5)

여기서,

[eqn: SIGMAQ _{ cv}=] 0709.6.4에 정의한 하중도입부 길이 안에 배치된 스터드앵커 또는 ㄷ형강앵커의 설계전단강도 [eqn: phiQ _{ nv}]의 합, [eqn: rm N].

각 강재앵커(전단연결재)의 설계전단강도 [eqn: phiQ _{ nv}]는 0709.8.3.1 또는 0709.8.3.4로부터 구한다.

0709.6.3.3 직접부착강도

힘이 직접부착작용에 의해 충전형합성부재 및 매입형합성부재에 전달되는 경우, 강재와 콘크리트 사이의 설계부착강도는 다음과 같이 구한다.

[eqn: phi=0.45]

[eqn: R _{n} =U _{ i n} L _{i n } F _{i n }]                              (0709.6.6)

여기서, [eqn: R _{n}]: H형강 또는 강관의 전둘레길이와 하중도입부의 길이에 해당하는  공칭부착강도, [eqn: rm N]

[eqn: U_{ i n}] : H형강 또는 강관의 둘레길이, [eqn: rm mm]

[eqn: L _{i it n}]: 0709.6.4에서 규정한 하중도입부의 길이, [eqn: rm mm]

[eqn: F _{i it n}] : <표 0709.6.1>의 공칭부착응력, [eqn: rm MPa]

다음 <표 0709.6.1>의 공칭부착응력은 콘크리트와 접하는 강재단면 표면에 도장, 기름, 윤활유 및  녹 등이 없는 경우에 가정된 값이다.

<표 0709.6.1> 공칭부착응력, [eqn: F _{i it n}]

단면 종류	[eqn: F _{i n}], [eqn: rm MPa]
콘크리트에 완전히 매입된 강재단면	0.66
콘크리트충전 각형강관단면	0.89
콘크리트충전 원형강관단면	1.22

* 충전형합성기둥에서 직접부착강도에 대한 조항을 추가됨

* 관련 조항들이 일관성을 갖도록  정리함

* 매입형합성기둥에서 직접부착강도을 인정하고 직접부착강도식이 추가됨.

* 구속효과를 고려하여 합성단면종류별로 차별화한 공칭부착응력을 추가함(EC4의 설계전단강도를 공칭강도로 사용, 참고로 AISC2010은 0.40MPa의 단일값 지정)

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0709.2.1.6 상세요구사항 (매입형 합성기둥)

0709.2.1.5에서 명시한 것처럼 요구되는 전단력은 시어커넥터를 사용하여 전달해야 한다. 시어커넥터는 하중전달영역의 위 아래로 부재의 길이를 따라 최소한 매입형 기둥 춤의 2.5배에 해당하는 거리에 걸쳐 설치한다. 시어커넥터의 최대간격은 400mm 이하로 한다. 축하중을 전달하는 시어커넥터는 단면축에 대해 대칭인 형태로 최소한 2면 이상에 설치한다.

0709.2.2.6 상세요구사항 (충전형 합성기둥)

요구되는 전단력을 전달하는 시어커넥터는 하중전달영역의 위 아래로 부재의 길이를 따라 사각형강관의 경우 최소한 기둥폭의 2.5배에 해당하는 거리에 걸쳐, 그리고 원형강관의 경우 최소한 기둥직경의 2.5배에 해당하는 거리에 걸쳐 설치한다. 시어커넥터의 최대간격은 400[eqn: rm mm] 이하로 한다.

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0709.6.4 상세요구사항

0709.6.4.1 매입형 합성부재

길이방향 전단력을 전달하기 위한 강재앵커(전단연결재)는 하중도입부의 길이 안에 배치한다. 하중도입부의 길이는 하중작용방향으로 합성부재단면의 최소폭의 2배와 부재길이의 1/3 중 작은 값 이하로 한다. 길이방향 전단력을 전달하기 위한 강재앵커(전단연결재)는 강재단면의 축에 대해 대칭인 형태로 최소한 2면 이상에 배치한다.

하중도입부 길이 구간과 이외 구간에 배치하는 강재앵커 간격은 0709.8.3.5에 따른다.

0709.6.4.2 충전형 합성부재

길이방향전단력을 전달하기 위한 강재앵커(전단연결재)는 하중도입부의 길이 안에 배치한다. 하중도입부의 길이는 하중작용방향으로 합성부재단면의 최소폭의 2배와 부재길이의 1/3 중 작은 값 이하로 한다..

하중도입부 길이 구간과 이외 구간에 배치하는 강재앵커 간격은 0709.8.3.5에 따른다.

* 하중도입부의 길이제한을 변경함.

(2005 AISC원문 자체가 문제가 있었던 것을 교정)

* 하중전달도입부를 하중전달에 기여하는 유효구간으로 변경

* 기둥길이의 1/3이하 추가, 단면이 과대한 기둥의 경우, 하중도입길이가 너무 길어질 수 있어 합리적으로 조정

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0709.6.5 하중도입부 이외구간의 길이방향 전단력

(1) 부재의 직각방향하중 또는 단부모멘트 또는 직각방향하중과 단부모멘트에 의해 발생되는 하중도입부 이외구간에서의 콘크리트와 강재 사이 접촉면의 길이방향 소요전단응력분포를 확인해야한다. 길이방향 소요전단응력이 <표 0709.6.3.16>의 값에 강도저감계수 [eqn: phi=0.45]를 곱한 설계전단응력 [eqn: phiF _{ i n}]을 초과하는 경우에는 0709.8.3에 따라서 전단연결재로 보강해야 한다.

(2) 보다 정밀한 방법에 의하지 않는 한, 접촉면에서의 길이방향 소요전단응력은 콘크리트의 장기효과와 균열을 고려한 탄성해석에 의해 구한 값을 사용할 수 있다.

* 하중도입부 이외구간의 길이방향 전단력에 대한 검토요구내용을 추가함.

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0709.7 합성다이아프램 및 하중수집보

합성슬래브 다이아프램과 하중수집보는 다이아프램, 다이아프램의 경계부재, 수집재 그리고 횡력저항시스템의 부재 사이에 하중을 전달하도록 설계하고 상세하게 구체화해야한다.

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0709.8 강재앵커(전단연결재)

0709.8.1 일반사항

스터드앵커의 직경은 강재단면의 웨브판과 직접 연결된 플랜지부분에 용접하는 경우 이외에는, 플랜지두께의 2.5배를 초과할 수 없다.

0709.8.2은 강재앵커(전단연결재)가 콘크리트 슬래브 또는 골데크의 콘크리트에 매입된 합성휨부재에 적용한다. 0709.8.3은 이외 모든 다른 경우에 적용한다.

0709.8.2 합성보의 강재앵커(전단연결재)

용접 후 밑면에서 머리 최상단까지의 스터드앵커길이는  몸체 직경의 4배 이상으로 한다.

0709.8.2.1 스터드앵커의 강도

콘크리트슬래브 또는 합성슬래브에 매입된 스터드앵커 1개의 공칭전단강도 [eqn: Q _{n}]은 다음과 같이 산정한다.

[eqn: Q _{n} =0.5A _{sa} sqrt {f _{ck} E _{c}} LEQ R _{g} R _{p} A _{sa} F _{u}]	(0709.8.1)

여기서, [eqn: A _{sa}] : 스터드앵커의 단면적,[eqn: rm mm ^{2}]

[eqn: E _{c}] : 콘크리트의 탄성계수, [eqn: rm MPa]

[eqn: F _{u}] : 스터드앵커의 설계기준인장강도, [eqn: rm MPa]

[eqn: R _{g} =1.0]:

(a) 데크플레이트의 골방향이 강재보에 직각이며 골내에 용접되는 스터드앵커의 개수가 1개인 경우

(b) 스터드앵커가 일렬로 강재에 직접 용접된 경우

(c) 데크플레이트의 골방향이 강재보와 평행하며 스터드앵커가 데크를 통해 일렬로 용접되고 골의 평균폭과 골의 높이의 비가 1.5 이상인 경우

[eqn: R _{g} =0.85]:

(a) 데크플레이트의 골방향이 강재보에 직각이며 골 당 스터드앵커의 개수가 2개인 경우

(b) 데크플레이트의 골방향이 강재보와 평행하며, 스터드앵커가 데크를 통해 용접되며 골의 평균폭과 골의 높이의 비가 1.5보다 작으며 스터드앵커의 개수가 1개인 경우

[eqn: R _{g} =0.7]:

데크플레이트의 골방향이 강재보에 직각이며 골 내에 용접되는 스터드앵커의 개수가 3개 이상인 경우

[eqn: R _{p} =0.75]:

(a) 형강에 직접 용접된 스터드앵커

(b) 데크플레이트의 골방향이 강재보에 직각인 합성슬래브에 용접되고, [eqn: e _{mid-ht} GEQ 50 rm `mm]인 스터드앵커의 경우

(c) 데크플레이트의 골방향이 강재보와 평행하며 합성슬래브에 매입되는 스터드앵커가 데크플레이트를 통해 용접되는 경우

(d) 거더의 채움재로 (큰보의 강재보와 데크플레이트사이의 길쭉한 틈에) 사용되는 강재 데크 또는 평판을 통하여 용접된 스터드앵커, 데크플레이트의 골방향이 강재보와 평행한 합성슬래브에 매입되는 스터드앵커의 경우

[eqn: R _{p} =0.6] :

데크플레이트의 골방향이 강재보에 직각인 합성슬래브에 용접되고, [eqn: e _{mid-ht} <50 rm `mm] 인 스터드앵커의 경우

[eqn: e _{mid-ht}] : 데크골의 중간높이에서, 스터드몸체외면으로부터 스터드앵커의 하중저항 방향(즉 단순보에서 최대모멘트가 있는 방향)에 있는 데크플레이트웨브까지의 순거리, [eqn: rm mm].

<표 0709.3.1>은 몇 가지 슬래브 조건에 대한 [eqn: R _{g}]와 [eqn: R _{p}]의 값을 나타낸 것이다.

<표 0709.3.1> [eqn: R _{g}]와 [eqn: R _{p}]의 값

조건			[eqn: R _{g}]	[eqn: R _{p}]
골데크플레이트를 사용하지 않은 경우			1.0	0.75
데크플레이트의 골방향이 강재보와 평행한 경우	[eqn: {w _{r}} over {h _{r}} GEQ 1.5]		1.0	0.75
	[eqn: {w _{r}} over {h _{r}} <1.5]		0.85**	0.75
데크플레이트의 골방향이 강재보에 직각인 경우에 데크플레이트의 골당 스터드앵커의 개수	약한 위치의 스터드앵커	1개	1.0	0.6
		2개	0.85	0.6
		3개 이상	0.7	0.6
	강한 위치의 스터드앵커	1개	1.0	0.75
		2개	0.85	0.75
		3개 이상	0.7	0.75
[eqn: h_{ r}=] : 리브의 공칭높이, [eqn: rm mm] [eqn: w_{ r}] : 0709.3.2.3에서 정의한 콘크리트 리브 또는 헌치의 평균폭, [eqn: rm mm] ** : 스터드가 1개인 경우 약한 위치의 스터드앵커 : [eqn: e _{mid-ht} < 50 rm `mm]인 경우 강한 위치의 스터드앵커 : [eqn: e _{mid-ht} GEQ 50 rm `mm]인 경우

0709.8.2.2 ㄷ형강앵커의 강도

중실형 콘크리트슬래브에 매입된 ㄷ형강앵커 1개의 공칭강도는 다음과 같은 식으로 구해진다.

[eqn: Q _{n} =0.3 LEFT ( t _{f} +0.5t _{w} RIGHT ) L _{a} sqrt {f _{ck} E _{c}}]                   (0709.8.2)

여기서, [eqn: t _{f}] : ㄷ형강앵커의 플랜지두께, [eqn: rm mm]

[eqn: t _{w}] : ㄷ형강앵커의 웨브두께, [eqn: rm mm]

[eqn: L _{a}] : ㄷ형강앵커의 길이, [eqn: rm mm]

ㄷ형강앵커의 강도는 편심의 영향을 고려하여 [eqn: Q _{n}]의 힘을 받을 수 있도록 보플랜지에 용접되어야 한다.

0709.8.2.3 강재앵커(전단연결재)의 소요개수

정 또는 부모멘트가 최대가 되는 위치와 모멘트가 0이 되는 위치 사이에 배열되는 강재앵커(전단연결재)의 소요개수는 0709.3.2.4(1)과 0709.3.2.4(2)에서 구한 총수평전단력을 0709.8.2.1 또는 0709.8.2.2에서 구한 강재앵커(전단연결재)의 공칭강도로 나눈 값으로 구한다. 집중하중이 작용하는 위치와 이와 가장 가까운 모멘트가 0이 되는 위치 사이에 강재앵커(전단연결재)의 소요개수는 집중하중이 작용하는 위치의 최대모멘트를 받을 수 있도록 충분한 수를 사용한다.

0709.8.2.4 상세요구사항

(1) 별도의 시방이 없는 한, 정 또는 부모멘트가 최대가 되는 위치에서 양측에 소요되는 강재앵커(전단연결재)는 최대 위치점과 모멘트가 0이 되는 위치 사이에 일정한 간격으로 배치한다.

(2) 데크플레이트의 골에 설치되는 강재앵커(전단연결재)를 제외하고, 강재앵커(전단연결재)의  측면피복은 25[eqn: rm mm] 이상이 되어야 한다. 앵커의 중심에서 전단력방향에 있는 가장자리까지의 거리는 보통콘크리트에서는 200[eqn: rm mm]이상, 경량콘크리트에서는 250mm 이상으로 한다. 이 규정 대신에 제5장의 부록 Ⅳ를 사용할 수 있다.

(3) 스터드앵커의 중심간 간격은 합성보의 길이방향으로는 스터드직경의 6배 이상이 되어야 하며 직각방향으로는 직경의 4배 이상이 되어야 한다. 다만 골방향이 강재보에 직각인 데크플레이트의 골 내에 설치되는 경우, 중심간 간격은 모든 방향으로 스터드직경의 4배 이상이 되어야 한다. 강재앵커(전단연결재)의 중심간 간격은 슬래브총두께의 8배 또는 900[eqn: rm mm]를 초과할 수 없다.

* 제5장 콘크리트의 ‘부록 Ⅳ 콘크리트용 앵커’를 이용할 수 있도록 신설.

* 골데크를 사용하지 않는 평슬래브에서 스터드앵커의 최대위치영향계수가 1.0에서 0.75로 감소

* 관련 표를 구체적으로 재작성함

* 강재앵커는 제5장의 ‘부록 Ⅳ 콘크리트용 앵커’를 사용할 수 있게 함.

0709.8.3 합성구성요소 내부에 사용하는 강재앵커(전단연결재)

이 규정은 매입형 합성부재 안에 사용하는 스터드앵커 또는 ㄷ 형강앵커의 설계에 적용한다.

이 조항 대신에 제5장의 부록 Ⅳ를 사용할 수 있다.

(1) 보통콘크리트를 사용하는 경우, 전단력만 받는 스터드앵커의 길이는 몸체직경의 5배 이상으로 한다. 인장 또는 전단과 인장의 조합력을 받는 스터드앵커의 길이는 몸체직경 8배이상으로 한다.

(2) 경량콘크리트를 사용하는 경우,  전단력만 받는 스터드앵커의 길이는 몸체직경의 7배 이상으로 한다. 인장력을 받는 스터드앵커의 길이는 몸체직경의 10배이상으로 한다. 전단과 인장의 조합력을 받는 스터드앵커의 공칭강도는 제5장의 부록 Ⅳ에 따른다.

(3) 인장 또는 전단과 인장의 조합력을 받는 스터드앵커의 머리직경은 몸체직경의 1.6배 이상으로 한다.

<표 0709.3.2>은 각 하중조건에 대한 스터드앵커의 최소 [eqn: h/d] 값을 나타낸 것이다.

<표 0709.3.2> 스터드앵커의 최소 길이/직경비 [eqn: h/d]

하중 조건	보통콘크리트	경량콘크리트
전단	[eqn: h/d GEQ5]	[eqn: h/d GEQ7]
인장	[eqn: h/d GEQ8]	[eqn: h/d GEQ10]
전단과 인장의 조합력	[eqn: h/d GEQ8]	*
[eqn: h/d=]몸체직경에 대한 스터드앵커의 길이의 비 * 경량콘크리트에 묻힌 앵커에 대한 조합력의 작용효과는 제5장의 부록 Ⅳ에 따른다.

0709.8.3.1 스터드앵커의 전단강도

한계상태가 콘크리트전단파괴강도가 아닌 경우, 스터드앵커의 1개에 대한 설계전단강도는 다음과 같이 구한다.

[eqn: Q_{ nv}=F _{ u}A _{ sa}]                                                   (0709.8.3)

[eqn: phi _{ v}=0.65]

여기서,	[eqn: Q_{ nv}=]스터드앵커의 공칭전단강도, [eqn: rm N]

[eqn: A _{sa}=]스터드앵커의 단면적,[eqn: rm mm ^{2}]

[eqn: F_{ u}=] 스터드앵커의 설계기준인장강도, [eqn: rm MPa]

한계상태가 콘크리트전단파괴강도인 경우, 스터드앵커의 1개에 대한 설계전단강도는 다음 중 1가지 방법으로 구한다.

(1) 스터드앵커 파괴면의 양측에 제5장의 0508에 따라 앵커철근이 배근된 경우, 스터드앵커의 공칭전단강도 [eqn: Q_{ nv}]는 식(0709.8.3)으로 구한 강재의 공칭전단강도와 앵커철근의 공칭강도 중의 최소값으로 한다.

(2) 제5장의 부록 Ⅳ에 있는 방법.

0709.8.3.2 스터드앵커의 인장강도

앵커의 중심에서 스터드앵커의 높이에 직교한 콘크리트 단부까지의 거리가 스터드앵커상단까지 높이의 1.5배 이상이고, 스터드앵커의 중심간 간격이 스터드앵커상단까지 높이의 3배 이상인 경우, 스터드앵커의 1개에 대한 설계인장강도는 다음과 같이 구한다.

[eqn: Q_{ nt}=F _{ u}A _{ sa}]                                       (0709.8.4)

[eqn: phi _{t}=0.75]

여기서,	[eqn: Q_{ nt}=]강재스터드앵커의 공칭인장강도, [eqn: rm N]

[eqn: A _{sa}=]강재스터터드앵커의 단면적,[eqn: rm mm ^{2}]

[eqn: F_{ u}=] 강재스터터드앵커의 설계기준인장강도, [eqn: rm MPa]

앵커의 중심에서 스터드앵커의 높이에 직교한 콘크리트 단부까지의 거리가 스터드앵커상단까지 높이의 1.5배 미만이고, 스터드앵커의 중심간 간격이 스터드앵커상단까지 높이의 3배 미만인 경우, 스터드앵커의 1개에 대한 공칭인장강도는 다음 중 1가지 방법으로 구한다.

(1) 스터드앵커 파괴면의 양측에 제5장의 0508에 따라 앵커철근이 배근된 경우, 스터드앵커의 공칭인장강도 [eqn: Q_{ nt}]는 식(0709.8.4)으로 구한 강재의 공칭전단강도와 앵커철근의 공칭강도 중의 최소값으로 한다.

(2) 제5장의 부록 Ⅳ에 있는 방법.

0709.8.3.3 전단과 인장의 조합력을 받는 스터드앵커의 강도

한계상태가 콘크리트전단파괴강도가 아닌 경우, 앵커의 중심에서 스터드앵커의 높이에 직교한 콘크리트 단부까지의 거리가 스터드앵커상단까지 높이의 1.5배 이상이고, 스터드앵커의 중심간 간격이 스터드앵커상단까지 높이의 3배 이상이면, 스터드앵커의 1개에 대한 전단과 인장의 상호작용에 대한 공칭강도는 다음과 같이 구한다.

[eqn: LEFT [ LEFT ( { Q _{ rt} } over {Q _{ ct} } RIGHT ) ^{ 5/3} + LEFT ( { Q _{ rv} } over {Q _{ cv} } RIGHT ) ^{ 5/3} RIGHT ] LEQ1.0]                       (0709.8.5)

여기서,	[eqn: Q_{ rt}=] 소요인장강도, [eqn: rm N].

[eqn: Q_{ ct}= phi _{ t}Q _{ nt}=] 설계인장강도, [eqn: rm N]

[eqn: Q_{ rv}=] 소요전단강도, [eqn: rm N].

[eqn: Q_{ cv}= phi _{ v}Q _{ nv}=] 설계전단강도, [eqn: rm N]

소요인장강도 [eqn: Q_{ rt}]와 소요전단강도 [eqn: Q_{ rv}]는 0702.2에 따른 하중조합에서 요구하는 강도이다. 강도저감계수는 다음과 같다.

[eqn: phi _{ t}=0.75], 인장저항계수

[eqn: phi _{v}=0.65], 전단저항계수

한계상태가 콘크리트전단파괴강도인 경우이거나, 앵커의 중심에서 스터드앵커의 높이에 직교한 콘크리트 단부까지의 거리가 스터드앵커상단까지 높이의 1.5배 미만이거나, 스터드앵커의 중심간 간격이 스터드앵커상단까지 높이의 3배 미만인 경우, 스터드앵커의 1개에 대한 전단과 인장의 상호작용에 대한 공칭강도는 다음 중 1가지 방법으로 구한다.

(1) 스터드앵커 파괴면의 양측에 제5장의 0508에 따라 앵커철근이 배근된 경우, 식(0709.8.5)에 사용하는 스터드앵커의 공칭전단강도 [eqn: Q_{ nv}]는 식(0709.8.3)으로 구한 강재의 공칭전단강도와 앵커철근의 공칭강도 중의 최소값으로 하고, 스터드앵커의 공칭인장강도 [eqn: Q_{ nt}]는 식(0709.8.4)으로 구한 강재의 공칭전단강도와 앵커철근의 공칭강도 중의 최소값으로 한다.

(2) 제5장의 부록 Ⅳ에 있는 방법.

0709.8.3.4 ㄷ형강의 전단강도

ㄷ형강앵커의 설계전단강도는 0709.8.2.2에 따라 구한 공칭전단강도와 다음의 강도저감계수에 의해 구한다.

[eqn: phi _{ v}=0.75]

0709.8.3.5 상세요구사항

강재앵커(전단연결재)의 측 방향의 콘크리트 순 피복두께는 25[eqn: rm mm]이상으로 한다. 스터드앵커의 중심간 최소간격은 어느 방향이든 몸체직경의 4배로 한다. 스터드앵커의 중심간 최대간격은 어느 방향이든 몸체직경의 32배로 한다. ㄷ형강앵커의 중심간 최대간격은 600[eqn: rm mm]로 한다.

0709

0709

8.3

0709.8.3 합성구조내 강재앵커(전단연결재) 조항은 합성기둥, 합성보-기둥, 매립 또는 충전형보, 합성연결보의 접합부의 하중도입부에 주로 적용되는 것으로 최근 고층건물의 설계에 그 필요성이 점증하고 있음.

0709.9 합성트러스

이 절의 조항들은 1방향 바닥구조에서, 양단부가 단순접합된 합성트러스나 합성조이스트의 설계에 적용한다.

0709.9.1 일반사항

(1) 데크의 골방향이 합성트러스에 직각방향인 경우에는 데크상단과 데크하부사이에 있는 리브 콘크리트는 단면특성을 결정할 때 콘크리트압축블록의 계산에 포함하지 않는다.

(2) 상현재의 단면은 합성트러스의 휨강도산정에서 무시한다.

(3) 지지점에서 첫 번째에 있는 상현재를 포함하고 있는 트러스부분은 강재부재만으로 소요강도를 만족하여야한다.

(4) 골데크를 사용한 합성트러스의 강도산정에는 0709.3.2.3의 관련기준을 따른다.

(5) 스터드앵커는 0709.8의 관련기준을 따른다.

0709.9.2 적용 강재단면과 데크플레이트

(1) 합성트러스에서 강재트러스를 구성하고 있는 각 부재는 소요성능을 발휘할 수 있는 압연 또는 냉간성형 강재단면을 사용한다.

(2) 합성트러스 또는 합성조이스트에 사용하는 데크플레이트는 0709.3.2.3의 요구조건을 만족하여야한다.

0709.9.3 강도

0709.9.3.1 현재의 설계

(1) 유효폭

콘크리트슬래브의 유효폭은 0709.3.1.1에 따른다.

(2) 슬래브콘크리트의 압축응력블록깊이와 모멘트저항팔길이

슬래브콘크리트 등가직사각형 압축응력블록의 깊이 [eqn: a]는 다음 식으로 구한다.

[eqn: a= { M _{ n} } over {0.85f _{ ck}b _{ e}d _{ e} } LEQt _{ c}],  [eqn: rm mm]                   (0709.11.1)

[eqn: d_{ e}=d _{ j}-y _{ bc}+h _{r}+t _{ c}-a/2], [eqn: rm mm]              (0709.11.2)

[그림 0709.11.1] 합성트러스의 휨강도설계모델

여기서, [eqn: d_{ e}] = 모멘트저항팔길이, 즉 하현재의 단면중심에서 슬래브콘크리트 압축블록의 중심까지 거리, [eqn: rm mm]

[eqn: a] = 콘크리트압축응력블록의 깊이, [eqn: rm mm]

[eqn: b_{ e}] = 트러스 상부에 있는 콘크리트슬래브의 유효폭, [eqn: rm mm]

[eqn: d_{ j}] = 강재트러스의 전체 춤, [eqn: rm mm]

[eqn: h_{ r}] = 강재데크플레이트 리브의 공칭높이, [eqn: rm mm]

[eqn: M_{ n}] = 합성트러스의 공칭휨강도, [eqn: rm mm]

[eqn: t_{ c}] = 데크 위에 있는 콘크리트슬래브의 두께, [eqn: rm mm]

[eqn: y_{ bc}] = 하현재의 최하부면으로부터 하현재의 단면 중심축까지의 거리, [eqn: rm mm]

(3) 합성트러스의 설계휨강도

합성트러스의 설계휨강도는 다음 한계상태 중에서 최소값으로 한다.

① 하현재의 인장항복 : [eqn: phi _{ t}=0.90]

[eqn: phiM _{ n}= phi _{ t}F _{ y} A _{ gt}d _{ e}]                                            (0709.11.3a)

② 하현재의 인장파단 : [eqn: phi _{ tr}=0.75]

[eqn: phiM _{ n}= phi _{ tr}F _{ u} A _{nt}d _{ e}]                                           (0709.11.3b)

③ 콘크리트 압괴 : [eqn: phi _{cc}=0.85]

[eqn: phiM _{ n}= phi _{ cc}0.85f _{ ck} b_{ e} t _{c}d _{ e}]                                         (0709.11.3c)

④ 전단연결재의 강도 : [eqn: phi _{stud}=0.90]

[eqn: phiM _{ n}= phi _{stud}NQ _{ n} d _{ e} GEQ0.50 phi _{ t}F _{ y} A _{ b}d _{ e}]                              (0709.11.3d)

여기서,	[eqn: A_{ gt}] = 하현재의 인장저항총단면적, [eqn: rm mm ^{ 2}]

[eqn: A_{ nt}] = 하현재의 인장저항순단면적, [eqn: rm mm ^{ 2}]

[eqn: b_{ e}] = 트러스 상부에 있는 콘크리트슬래브의 유효폭, [eqn: rm mm]

[eqn: d_{e}] = 상현재의 중심에서 콘크리트압축블록의 중심까지의 수직거리, [eqn: rm mm]

[eqn: F_{ u}] = 하현재의 최소인장강도, [eqn: rm MPa]

[eqn: F_{ y}] = 하현재의 최소항복강도, [eqn: rm MPa]

[eqn: N] = 정모멘트가 최대가 되는 위치와 모멘트가 0이 되는 위치 사이 안에 있는 스터드앵커의 개수

[eqn: Q_{ n}] = 스터드앵커 1개의 공칭전단강도, [eqn: rm N]

[eqn: t_{ c}] = 데크 위에 있는 콘크리트슬래브의 두께, [eqn: rm mm]

0709.9.3.2 웨브재의 설계

(1) 합성트러스의 웨브재는 비합성 트러스에서의 설계방법에 따른다.

(2) 웨브재는 작용하중으로부터 합성트러스 양단까지의 전단력을 전달할 수 있도록 설계되어야 한다.

(3) 합성트러스의 웨브재는 계수하중에 의한 반력의 25%이상에 해당하는 수직전단력에 저항할 수 있도록 설계되어야 한다.

(4) 앞의 최소전단 요구사항에 의해 설계되는 인장웨브재는 지간의 반에 분포된 활하중에 의해 발생되는 응력반전(압축력)을 검토하여야 한다. 이러한 검토를 위해 등분포하중의 경우에는 다음 식을 사용할 수 있다.

[eqn: V_{ c, min}= { (1.6w _{ L})L } over {8 }]                                             (0709.11.4)

여기서,	[eqn: w_{ L}] = 등분포활하중, [eqn: rm kN/m]

[eqn: L] = 합성트러스의 설계길이, [eqn: rm mm]

[eqn: V_{ c, min}] = 인장웨브재부재의 최소계수압축설계전단력, [eqn: rm kN]

(4) 변형형 와렌트러스 형태에 사용하는 내부 웨브재는 부재가 지지하는 하중에 합성거동시에 작용하는 하현재 축력의 2%를 합한 하중을 저항할 수 있도록 설계되어야 한다.

0709.9.3.3 전단연결재의 설계

콘크리트 슬래브와 트러스 사이의 길이방향 수평전단력은 강재데크를 통하여 상현재의 상부면에 용접된 스터드앵커에 의해 전달하도록 한다. 스터드앵커의 설계는 0709.8의 관련기준에 따른다.

* 합성기준 취급범위의 확장에 도움이 되도록 설계기본사항을 신설함.

0709

0709

10

0709.10 합성접합부

합성접합부는 작용하고 있는 하중의 종류에 따라 사용성과 안전성이 확보되도록 설계되어야 한다.

합성 접합부는 강접합, 반강접합, 전단 접합으로 세분되어 매우 다양한 형식으로 사용될 수 있으므로 본 기준안에서는 기본원칙만을 천명함.

0709

11

0709.11 합성데크슬래브

합성데크슬래브는 작용하고 있는 하중에 대해 충분히 저항할 수 있도록 내력을 가져야 하며, 또한 장단기 처짐이 사용상, 내력상 유해하지 않도록 충분한 강성을 가질 수 있도록 설계되어야 한다.

합성데크슬래브는 형태에 따라 여러 종류가 존재하고 있어 슬래브가 가져야 할 내력과 강성에 대한 원론적 해 언급

0709

12

0709.12 특수한 경우

합성구조가 0709.1에서 0709.11까지의 요구사항을 만족하지 못하는 경우, 강재앵커(전단연결재)의 강도와 합성구조의 상세는 실험을 통하여 결정하여야 한다.

특수한 경우 실험적 검증을 명시

0710 접합, 절점 및 파스너

기존

2009년도 기준/해설

개정안

2013년도 개정안

사유

장

절

장

절

0710

1

0710.1.9. 볼트와 용접접합의 제한

다음의 접합에 대해서는 용접 또는 마찰접합을 사용해야 한다.

(1) 높이가 38m 이상되는 다층구조물의 기둥이음부

(2) 높이가 38m 이상되는 구조물에서 기둥가새가 연결된 기둥-보 접합부

(3) 용량 50kN 이상의 크레인구조물 중 지붕트러스이음, 기둥과 트러스접합, 기둥이음, 기둥가새, 크레인지지부

(4) 기둥-보모멘트접합부에서 용접과 볼트가 병용될 경우에 볼트는 마찰접합을 사용

0710

1

0710.1.9. 볼트와 용접접합의 제한

다음의 접합에 대해서는 용접접합, 전인장조임, 지압접합, 마찰접합을 적용해야 한다.

(1) 높이가 38m 이상되는 다층구조물의 기둥이음부

(2) 높이가 38m 이상되는 구조물에서 기둥-보 접합부 및 가새가 연결된 기둥의 보 접합부

(3) 용량 50kN 이상의 크레인구조물 중 지붕트러스이음, 기둥과 트러스접합, 기둥이음, 기둥가새, 크레인지지부

(4) 기계류 또는 충격이나 하중의 역전을 일으키는 활하중을 지지하는 접합부

* 여기서 전인장조임이란 마찰면처리없이 설계볼트장력을 도입한 프리텐션조임을 지칭함

*  접합방식은 하중특성과 구조물에 요구되는  사용성 및 안전성을 고려하여 책임구조기술자가 선정한다. 단, 반복하중이 작용하거나 슬립 이후 사용성이나 안전성에 영향을 미칠 수 있는 경우는 용접이나 마찰접합 등 보수적인 접근이 필요하다.

0710

1

0710.1.10. 이음부 설계세칙

(7)항 추가 필요

0710

1

0710.1.10. 이음부 설계세칙

(7) 판과 판 또는 판과 형강이 연속으로 접속되는 경우에 길이방향 볼트의 간격은 다음과 같아야 한다.

① 부식을 고려하지 않는 경우에는 얇은쪽 두께의 24배 또는 300mm를 초과하지 않는 간격

② 페인트하지 않은 내후성강재가 대기중에 노출되는 경우에는 얇은쪽 두께의 14배 또는 180mm를 초과하지 않는 간격

부식에 대한 관리를 통한 내구성 확보조항 추가

0710

2

0710.2.1. 그루브용접

(4) 그루브용접의 유효길이는 양 끝에 앤드탭을 사용할 경우에는 그루브용접 총길이로, 앤드탭을 사용하지 않을 경우에는 그루브용접 총길이에 용접모재두께의 2배를 공제한 값으로 하여야 한다.

0710

2

0710.2.1. 그루브용접

(4) 그루브용접의 유효길이는 양 끝에 앤드탭을 사용할 경우에는 그루브용접 총길이로, 양 끝에 앤드탭을 사용하지 않을 경우에는 그루브용접 총길이에 용접목두께의 2배를 공제한 값으로 하여야 한다. 한쪽 끝만 앤드탭을 사용하지 않을 경우에는 그루브용접 총길이에 용접목두께를 공제한다.

* 그루브용접 용접길이 산정을 명료하게 정리함

0710

2

0710.2.2. 부분용입용접

(1) 부분용입용접의 유효목두께는 2[eqn: sqrt {t}] (mm)이상으로 한다. 다만 t는 판두께이다.

0710

2

0710.2.2. 부분용입용접 및 플래어홈용접

(1) 부분용입홈용접의 최소유효목두께는 계산에 의한 응력전달에 필요한 값 이상, 또한 <표 0710 .2.2.>의 값 이상으로 한다. 다만, 표에서 t는 접합되는 얇은쪽 판두께이다.

<표 0710.2.2> 부분용입용접의 유효 목두께

용 접 방 법	용접자세	루트부의 개선각도	유효 목두께
쉴드메탈 아크용접 서브머지드 아크용접 가스메탈 아크용접 플럭스코아드 아크용접	전자세	J 또는 U자 홈	홈의 깊이
		베벨 또는 V자 홈 ≥ 60°
		베벨 또는 V자 홈 45°이상 60°미만	홈의 깊이에서 3[eqn: rm mm] 공제

부분용입용접(PJP)의 최소 유효목두께
접합부의 얇은 쪽 소재 두께 t(mm)	최소 유효목두께(mm)
t ≦ 6	3
6 < t ≦ 13	5
13 < t ≦ 19	6
19 < t ≦ 38	8
38 < t ≦ 57	10
57 < t ≦ 150	13
t>150	16

* 부분용입용접 최소유효목두께 규정 2[eqn: sqrt {t}]는 AISC 1969년판의 매우 오래된 규정으로 최근의 관행을 반영하여 개정사항을 <표 0710.2.2.>에 추가

0710

2

0710.2.2. 부분용입용접

(3)항 추가 필요

0710

2

0710.2.2. 부분용입용접 및 플래어홈용접

(3) 원형단면이나 모서리를 90° 원호로 만든 각형강관 등의 용접표면을 직각으로 마감한 플래어홈용접의 유효목두께는<표0710 .2.3>로 계산해야 한다.

플레어홈용접의 유효목두께
용접과정	플레어베벨용접	플레어V용접
가스메탈 아크용접, 플럭스코아드 아크용접-G	5/8 R	3/4 R
쉴드메탈 아크용접, 플럭스코아드 아크용접-S	5/16 R	5/8 R
서브머지드 아크용접	5/16 R	1/2 R
반경이 10mm이내(R<10mm)인 플래어베벨용접의 경우, 플러시조인트에 보강모살용접만을 사용한다. R = 접합표면의 반경(강관의 경우 2t로 산정할 수 있다.)

* 원형단면이나 모서리를 90도로 만든 각형강관 등의 용접표면을 직각으로 마감한  플래어홈용접의 유효목두께 규정을 신설함.

0710

2.3

0710.2.3 모살용접

0710.2.3.1 유효면적

(3) 모살용접의 유효목두께는 모살사이즈의 0.7배로 한다.

0710

2.3

0710.2.3 필릿용접

0710.2.3.1 유효면적

(3) 필릿용접의 유효목두께는 용접루트로부터 용접표면까지의 최단거리로 한다. 단, 이음면이 직각인 경우에는 모살사이즈의 0.7배로 한다.

*  모살용접의 유효목두께는 이음면이 직각이며 용접사이즈가 동일한 경우에는 s/[eqn: sqrt {2}]=0.707s이나, 비대칭인 모살용접, 모살용접과 홈용접의 조합인 경우 등에서는 용접부의 용접루트부에서 용접표면까지의 최단거리를 사용해야 한다.

0710

2.3

0710.2.3.2 제한사항

(1) 모살용접의 최소사이즈는 <표 0710.2.2>에 따른다.

<표 0710.2.2> 모살용접의 최소 사이즈, mm

접합부의 얇은 쪽 모재두께 [eqn: t~]	모살용접의 최소 사이즈
[eqn: t`` LEQ 6] [eqn: 6`＜`t`` LEQ 13] [eqn: 13`＜t`` LEQ 19] [eqn: 19`＜`t]	[eqn: 3] [eqn: 5] [eqn: 6] [eqn: 8]

(2) 모살용접의 최대사이즈

① [eqn: t`＜ rm6 mm]일 때, [eqn: s=t]

② [eqn: t `>= 6 rm mm]일 때, [eqn: s=t-2 rm mm]

(3) 강도에 의해 지배되는 모살용접설계의 경우 유효최소길이는 용접공칭사이즈의 4배 이상이 되어야 한다. 또는 용접사이즈는 유효길이의 1/4 이하가 되어야 한다.

(4) 평판인장재의 단부에 길이방향으로 모살용접이 될 경우 각 모살용접의 길이는 모살용접 수직방향 간격보다 길게 하여야 한다. 이때 인장재의 유효순단면적은 0704.3.3에 따른다.

(5) 겹침이음의 경우 양쪽단부가 모살용접이 되어야 한다. 그러나 최대하중 시 겹친 부분의 처짐이 접합부의 열림현상을 충분히 방지할 수 있도록 구속될 경우 예외로 한다.

0710

2.3

0710.2.3.2 제한사항

(1) 필릿용접의 최소사이즈는 <표 0710.2.3>에 따른다.

<표 0710.2.3> 필릿용접의 최소 사이즈, mm

접합부의 얇은 쪽 모재두께 [eqn: bold t]	필릿용접의 최소 사이즈
[eqn: t] ≤ 6 6 ＜ [eqn: t]≤ 13 13 ＜ [eqn: t]≤ 19 19 ＜ [eqn: t]	3 5 6 8

(2) 필릿용접의 최대사이즈

① [eqn: t`＜ rm6 mm]일 때, [eqn: s=t]

② [eqn: t `>= 6 rm mm]일 때, [eqn: s=t-2 rm mm]

(3) 강도를 기반으로 하여 설계되는 필릿용접의 최소길이는  공칭용접사이즈의 4배 이상으로 해야 한다. 또는 유효용접사이즈는 그 용접길이의 1/4 이하가 되어야 한다.

(4) 평판인장재의 단부에 길이방향으로 필릿용접이 될 경우 각 필릿용접의 길이는 필릿용접 수직방향 간격보다 길게 해야 한다. 이때 인장재의 유효순단면적은 0704.3.3.에 따른다.

(5) 단부하중을 받는 필릿용접에서 용접길이가 용접사이즈의 100배 이하일 경우에는 유효길이를 실제길이와 같은 값으로 간주할 수 있다. 100배를 초과하는 경우에는 실제길이에 저감계수 [eqn: beta LEFT ( =1.2-0.002 LEFT ( l/w RIGHT ) LEQ 1.0 RIGHT )]를 곱하여 유효길이를 산정한다. 여기서 [eqn: l]은 단부하중을 받는 용접부의 실제길이(mm), [eqn: w]는 용접치수이다. 용접길이가 용접치수의 300배를 초과하는 경우에는 유효길이를 [eqn: 180w]로 택한다.

(6) 단속필릿용접은 접합부나 접합면을 따라 응력을 전달하고 빌트업 부재의 요소들을 연결하는데 활용한다. 단속필릿용접에서 모든 부위의 길이는 용접사이즈의 4배 이상이면서 최소 38mm이어야 한다.

(7) 겹침이음에 있어서의 최소겸침길이는 얇은 부재 두께의 5배가 되어야 하고 최소 25mm이어야 한다. 수직방향 필릿용접으로만 축방향 응력을 전달하는 겹침이음의 경우 양쪽단부를 필릿용접해야 한다. 그러나 최대하중 시 겹친 부분의 처짐이 접합부의 열림현상을 충분히 방지할 수 있도록 구속될 경우는 예외로 한다.

(8) 돌출요소의 유연성이 요구되는 접합부에서 단부돌림용접이 사용되는 경우, 단부돌림용접의 길이는 공칭용접사이즈의 4배 이하, 용접되는 부분 폭의 1/2 이하이어야 한다.

* 단부하중을 받는 경우와 단속필릿용접과 관련한 조항을 신설함.

* ㄱ형강이나 티(T)형강이 사용되는 단순전단접합부 등에서 상부의 단부돌림(End Return)용접은  접합부의 회전유연성 확보를 위해서 전부 용접하지 않고 남겨두어야 한다. 관련 조항을 신설함.

0710

2.4

0710.2.4 플러그 및 슬롯용접

0710.2.4.1 유효면적

플러그 및 슬롯용접의 유효전단면적은 접합면 내에서 플러그 및 슬롯의 공칭단면적으로 한다.

0710

2.4

0710.2.4 플러그 및 슬롯용접

0710.2.4.1 유효면적

플러그 및 슬롯용접의 유효전단면적은 접합면 내에서 구멍 또는 슬롯의 공칭단면적으로 한다.

용어 변경

0710

2.5

0710.2.5 설계강도

용접부의 설계강도 [eqn: phi R _n]은 인장파괴, 전단파괴 또는 인장항복, 전단항복의 한계상태에 따라서 다음과 같다.

[eqn: phi `=0.90]

[eqn: R _n =F _w` A _w]	(0710.2.1)

여기서,  [eqn: F _w] : 용접모재의 공칭강도, MPa  <표 0710.2.3>에 따른다.

[eqn: A _w ````]: 용접유효면적, mm2

<표 0710.2.3>  용접부 강도표

0710

2.5

0710.2.5. 설계강도

용접부의 설계강도 φRn은 모재의 인장파단, 전단파단 한계상태에 의한 강도와 용접재의 파단한계상태 강도 중 작은 값으로 한다.

(1) 모재 강도

[eqn: R _{n} =F _{BM} `A _{BM}]	(0710.2.1)

여기서,  [eqn: F _{BM}] : 모재의 공칭인장강도, MPa

[eqn: A _{BM} ````]: 모재의 단면적, mm2

(2) 용접재 강도

[eqn: R _n =F _w` A _w]	(0710.2.2)

여기서, Fw ; 용접재의 공칭인장강도, MPa,

[eqn: A _w ````]: 용접유효면적, mm2

[eqn: phi `,`F _{BM} ,`F _{w}] 값은 <표 0710.2.3>에 따른다.

<표 0710.2.4>  용접부 강도표

“본 파일 말미에 별도 첨부함”

* 용접재의 인장강도와 상관없이 모재 공칭항복강도로 용접부 강도를 제한하던 과거의 조항은  너무 보수적이거나 합리적인 용접설계가 곤란하였는 바 이를 개정.

<표 0710.2.3.>의 각주

* 원칙적으로 매칭용접재(matching weld metal)는 용접재의 공칭인장강도가 모재의 공칭인장강도와 같거나 거의 동등한 수준을 지칭한다. 일반적으로 용접재와 모재가 동일한 공칭인장강도를 지녀도 용접재의 항복강도가 모재항복강도 보다 크므로 모재의 항복이 선행되는 것이 보통이다.

* 용접재의 공칭인장강도가 모재의 공칭인장강도를 상회/하회하는 경우 각각 오버매칭(overmatching), 언더매칭(undermatching)이라 칭한다. 용접재에서 ‘1단계강도’는 70MPa을 강도크기를 지칭하며 ‘1단계강도’ 강도를 상회하는 오버매칭 용접재의 사용은 불필요한 열영향의 증대 등 부작용을 고려하여 권장되지 않는다. 그러나 국내외의 사례에서 보듯이 경험과 실험결과를 바탕으로 종종 오버매칭 용접재가 사용되기도 한다(가령, 모재 공칭인장강도 350~400MPa급 모재에 대해 공칭인장강도 490MPa급 용접재가 사용되고 있음).

* 전단하중을 전달하는 조립단면의 웨브-플랜지 그루브 용접 또는 용접변형에 대한 과도한 구속이 우려되는 경우 언더매칭용접재를 사용할 수 있다. 이러한 경우, 용접의 유효목두께는 모재 두께를 사용해야 하고, φ=0.80과  공칭강도 0.60FW를 적용한다.

0710

3

0710.3.1  고장력볼트

(1) 고장력볼트는 너트회전법, 직접인장측정법, 토크관리법, 토크쉬어볼트 등을 사용하여 <표 0710.3.2>에 주어진 설계볼트장력 이상으로 조여야 한다.

0710

3

0710.3.1  고장력볼트

(1)마찰접합 또는 전인장조임되는 고장력볼트는 너트회전법, 직접인장측정법, 토크관리법, 토크쉬어볼트 등을 사용하여 <표 0710.3.2.>에 주어진 설계볼트장력 이상으로 조여야 한다.

* 고장력볼트의 조임 종류는 용도에 따라 밀착조임(Snug- Tight)), 전인장조임(Pretensioned) 또는 마찰접합조인트(Slip-Critical Joints)로 구분 한다. 여기서, 전인장조임은 <표 0710.3.2.>에 주어진 설계볼트장력으로 조임하되, 마찰면의 처리는 밀착조임과 동일하게 처리한 조임으로 인장을 포함한 조합력을 받는 볼트에 사용가능.

0710

3

0710.3.6 고장력볼트의 미끄럼강도

(1) 마찰접합은 사용성한계상태의 미끄럼 방지를 위해 사용되거나 강도한계상태에서 사용 된다.

(2) 표준크기구멍 또는  단슬롯구멍일 경우 사용성한계상태에서 미끄럼방지를 위한 마찰접합설계를 한다.

(3) 대형구멍 또는 장슬롯구멍일 경우 소요 강도에 대하여 미끄럼방지를 위한 마찰접합설계를 한다.

(4) 설계미끄럼강도 [eqn: phi R _n]은 미끄럼한계상태에 대하여 다음과 같이 산정한다.

[eqn: R _n ``=`` mu `h _sc `T _o `N _s]	(0710.3.5)

① 사용성한계상태에서 미끄럼방지를 위한 마찰접합의 검토에 대하여

[eqn: phi `=1.00]

② 하중조합에 따른 소요강도에 대하여 미끄럼이 일어나지 않도록 해야 하는 마찰접합에 대하여

[eqn: phi` =0.85]

여기서,  [eqn: mu `=`0.50] 미끄럼계수 (페인트하지 않은 경우)

[eqn: h _{sc} ``] : 구멍의 종류에 따라 다음과 같이 결정된다.

① 표준크기구멍 [eqn: h _sc `=`1.00]

② 대형구멍과 단슬롯구멍 [eqn: h _sc `=`0.85]

③ 장슬롯구멍 [eqn: h _sc `=`0.70]

[eqn: N _s`] : 전단면의 수

[eqn: T _o] : <표 0710.3.2>에 따른 설계볼트장력, kN

0710

3

0710.3.6 고장력볼트의 미끄럼강도

(1) 미끄럼에 예민한 마찰접합(slip-critical connections)은 미끄럼을 방지하고 지압접합에 의한 한계상태에 대하여도 검토해야 한다.

(2) 미끄럼에 예민한 마찰볼트에 필러를 사용할 경우에는 미끄럼에 관련되는 모든 접촉면에서 미끄럼에 저항할 수 있도록 해야 한다.

(3) 미끄럼 한계상태에 대한 마찰접합의 설계강도는 다음과 같이 산정한다.

[eqn: R _{n} ``=`` mu `h _{f} `T _{o} `N _{s}]  (0710.3.5)

① 표준구멍 또는 하중방향에 수직인 단슬롯 구멍에 대하여, [eqn: phi `=1.00]

② 대형구멍 또는 하중방향에 평행한 단슬롯구멍에 대하여, [eqn: phi `=0.85]

③ 장슬롯구멍에 대하여, [eqn: phi `=0.70]

여기서, [eqn: mu `;`0.50], 미끄럼계수(페인트 칠하지 않은 블라스트 청소된 마찰면)

[eqn: h _{f} ``] ; 필러계수로서,

[eqn: h _{f} ``=1.0] ; 필러를 사용하지 않는 경우와 필러내 하중의 분산을 위하여 볼트를 추가한 경우 또는 필러내 하중의 분산을 위해 볼트를 추가하지 않은 경우로서  접합되는 재료 사이에 한 개의  필러가 있는 경우

[eqn: h _{f} ``=0.85] ;필러내 하중의 분산을 위해 볼트를 추가하지 않은 경우로서 접합되는 재료 사이에 2개이상의 필러가 있는 경우

[eqn: T _o] ;<표 0710.3.2.>의 고장력볼트의 설계 볼트 장력, kN

[eqn: N _s`] ; 전단면의 수

* 마찰접합에 대한 설계강도를 사용성한계와 강도한계상태로 구분하는 대신에 볼트구멍종류와 필러의 유무에 따라 구분하여 혼란을 방지. 기타내용은 현행규정과 동일.

* 마찰접합에 대한 과다설계 개선 효과도 기대됨. 최근 2010 AISC 기준의 필러/심을 사용한  마찰접합부 필러계수를 도입함.

0710

4

0710.4.3 블록전단강도

블록전단파단의 한계상태에 대한 설계강도는 전단저항과 인장저항의 합으로 산정한다. 보단부이음부의 상단플랜지 없는 이음부 및 가셋트플레이트 등은 블록전단강도를 검토해야 한다. 설계블록전단강도 [eqn: R _{n~}]은 다음과 같이 산정한다.

[eqn: phi =0.75]

(1) [eqn: F _{u~} A _{nt} ` GEQ ~0.6~F _{u~} A _{nv~}] 인 경우

[eqn: R _{n} =[0.6~F _{y~} A _{gv} +F _{u~} A _{nt} ]]	(0710.4.5a)

(2) [eqn: F _{u~} A _{nt} `＜~0.6~F _{u~} A _{nv~}]인 경우

[eqn: R _{n} =[F _{y~} A _{gt} `+`0.6~F _{u~} A _{nv} `]]	(0710.4.5b)

여기서, [eqn: A _{gv} `] : 전단저항 총단면적, [eqn: rm mm ^{2}]

[eqn: A _{gt} `] : 인장저항 총단면적, [eqn: rm mm ^{2}]

[eqn: A _{nv} `] : 전단저항 순단면적, [eqn: rm mm ^{2}]

[eqn: A _{nt} `] : 인장저항 순단면적, [eqn: rm mm ^{2}]

0710

4

0710.4.3 블록전단강도

블록전단파단의 한계상태에 대한 설계강도는 전단저항과 인장저항의 합으로 산정한다. 보단부이음부의 상단플랜지 없는 이음부 및 가셋트플레이트 등은 블록전단강도를 검토해야 한다. 설계블록전단강도 [eqn: R _{n~} `]은 다음과 같이 산정한다.

[eqn: phi =0.75]

[eqn: R _{n} =0.6`F _{u`} A _{nv} +U _{bs`} F _{u`} A _{nt} `` LEQ 0.6`F _{y`} `A _{gv} ``+`U _{bs`} F _{u} `A _{nt}]

(0710.4.5)

여기서,  [eqn: A _{gv} `] : 전단저항 총단면적, [eqn: rm mm ^{2}]

[eqn: A _{nv} `] : 전단저항 순단면적, [eqn: rm mm ^{2}]

[eqn: A _{nt} `] : 인장저항 순단면적, [eqn: rm mm ^{2}]

인장응력이 일정한 경우 [eqn: U _{bs} =1.0] 이고, 인장응력이 일정하지 않은 경우에는 [eqn: U _{bs} =0.5] 이다.

* 수식의 단순화, 인장응력집중 영향 고려하여 보수적 수식으로 수정하여 안전측 설계 유도.

해설편으로 응력집중계수 관련 그림 옮길 예정.

제0711장 강관구조접합

기존		2009년도 기준/해설	개정안		2013년도 개정안	사유
장	절		장	절
0711	2	0711.2.2.5 지강관의 용접 (1) T, Y, X-이음에서 ...... (2) 각 지강관 주위의 갭 K-이음에서 ...... (3) 추가 필요	0711	2	0711.2.2.5 지강관의 용접 (3) 오버랩 K-이음에서 겹치는 지강관에 대한 총유효용접길이는 ① 25%≤[eqn: O _v `]≤50%인 경우 (0711.2.33) ② 80%≤[eqn: O _v `]≤100%인 경우 (0711.2.34) ③ 80%≤[eqn: O _v `]≤100%인 경우 (0711.2.35) 여기서, [eqn: b _{eoi}]는 식(0711.2.27)를 따르고, [eqn: b _{eov}]는 식(0711.2.28)를 따른다. 일 경우, [eqn: b _{eoi} /2]는 2t를 초과해서는 안 되며, 또는 일 경우, [eqn: b _{eov} /2]는 2tbj를 초과해서는 안 된다. 겹쳐진 지강관에 대한 총유효용접길이는 (0711.2.36) (0711.2.37) 인 경우,	* AISC 2010 기준을 참고하여 각형강관 접합에서 지강관의 용접에 관한 규정에 오버랩 K-이음에 대한 총유효용접길이 산정내용을 추가함. 해설편에 관련 그림 옮길 예정

제0713장 강구조의 내진설계

기존		2009년도 기준/해설	개정안		2013년도 개정안	사유
장	절		장	절
0713	9	0713.9 특수모멘트골조 0713.9.3.2 패널존의 두께 기둥웨브와 패널존보강판 각각은 다음의 기준을 만족해야 한다. [eqn: t`＞(d _z +w _z )/90] (0713.9.2) 여기서, [eqn: t`] : 기둥웨브 또는 패널존보강판의 두께, mm [eqn: d _z] : 연속판 사이의 패널존의 춤, mm [eqn: w _z] : 기둥플랜지 사이의 패널존의 폭, mm	0713	9	0713.9.3.2 패널존의 두께 기둥웨브와 패널존보강판 각각은 다음의 기준을 만족해야 한다. [eqn: t`＞(d _z +w _z )/90] (0713.9.2) 여기서, [eqn: t`] : 기둥웨브 또는 패널존보강판의 두께, mm [eqn: d _z] : 접합부에 연결된 보 중 보다 깊은 보의 d-2tf, mm [eqn: w _z] : 기둥플랜지 사이의 패널존의 폭, mm	* 패널존의 두께를 계산할 때 dz의 정의를 명확하게 정리함 (내용의 변동은 아님)
0713	9	0713.9 특수모멘트골조 0713.9.3.3 패널존보강판 패널존보강판은 보강판 전체두께의 전단강도가 충분히 발현되도록 완전용입용접이나 모살용접법을 사용해서 기둥플랜지에 용접한다. 보강판을 기둥웨브에 용접할 경우, 보강판을 통한 하중전달을 고려하여 보강판의 상하변을 용접한다. 보강판이 기둥 웨브와 떨어져 배치될 경우는 좌우대칭이 되도록 하고 연속판을 통한 하중전달을 고려하여 연속판에 용접한다.	0713	9	0713.9.3.3 패널존보강판 기둥웨브의 두께가 식(0713.9.2)를 만족시키지 못할 경우에는 패널존보강판을 기둥웨브에 직접 적용해야 한다. 그렇지 않은 경우에는 패널존보강판을 기둥웨브와 떨어져 배치하는 것도 가능하다. (1) 기둥웨브에 붙은 보강판 보강판은 보강판 전체두께의 강도가 발현되도록 완전용입용접이나 모살용접을 사용해서 기둥플랜지에 용접한다. 연속판이 없는 경우, 보강판과 기둥웨브가 식(0713.9.2)를 만족시키지 못하면, 보강판을 통한 하중전달을 고려하여 보강판의 상하변을 모살용접한다. (2) 기둥웨브와 떨어진 보강판 보강판은 보강판 전체두께의 강도가 발현되도록 완전용입용접을 사용해서 기둥플랜지에 용접한다. 보강판은 보 플랜지 끝단과 기둥 중심선간 거리의 1/3~2/3에 위치하여야 하며, 좌우 대칭으로 배치한다. (3) 연속판이 있는 보강판 보강판은 연속판을 통한 하중전달을 고려하여 연속판에 용접한다. (4) 연속판이 없는 보강판 연속판이 없는 경우 보강판을 접합부에 연결된 보 중 보다 깊은 보의 위 아래로 최소 150mm 연장해야 한다.	* 패널존보강판의 배치와 용접에 대해 보다 상세히 규정하고 패널존 위치 및 연속판 존재 유무에 따라 좀 더 정확히 기술.
0713	10.3 10.6 10.7 11.3 11.6 11.7	해설없었음	0713	10.3 10.6 10.7 11.3 11.6 11.7	각각 해설에 다음 문장을 추가함: 0701∼0712에 제시된 강도 및 강성에 관한 요건을 만족시키면 되며, 추가적인 요구사항은 존재하지 않는다.	* 의미 전달을 분명히 하기 위해 간단한 해설을 추가
0713	11	0713.11 보통모멘트골조 0713.11.2.2 부분강접모멘트접합부의 요구사항 다음의 요구사항을 만족하는 경우에는 부분강접모멘트접합부를 사용할 수 있다. (1) 부분강접접합부는 0713.11.2.1에서 규정된 소요강도에 대하여 설계하여야 한다. (2) 접합부의 공칭휨강도 [eqn: M _n`]은 연결되는 보 또는 기둥의 [eqn: M _p]의 50% 중 작은 값 이상으로 산정한다. (3) 부분강접모멘트접합부의 강성과 강도는 전체골조의 안정성에 미치는 영향을 포함하여 설계에 반영하도록 한다. (4) 부분강접모멘트접합부에 대한 [eqn: V _u`]는 하중조합에 의한 전단력과 접합부가 저항할 수 있는 최대단부모멘트로부터 산출된 전단력을 합산하여 산정한다.	0713	11	0713.11.2.2 부분강접모멘트접합부의 요구사항 다음의 요구사항을 만족하는 경우에는 부분강접모멘트접합부를 사용할 수 있다. (1) 부분강접접합부는 0713.11.2.1에서 규정된 소요강도에 대하여 설계하여야 한다. (2) 접합부의 공칭휨강도 [eqn: M _n`]은 연결되는 보의 [eqn: M _p]의 50% 이상이어야 한다. 단, 1층 구조물의 경우, 접합부의 공칭휨강도 [eqn: M _n`]은 연결되는 기둥의 [eqn: M _p]의 50% 이상이어야 한다. (3) 부분강접모멘트접합부의 강성과 강도는 전체골조의 안정성에 미치는 영향을 포함하여 설계에 반영하도록 한다. (4) 부분강접모멘트접합부에 대한 [eqn: V _u`]는 하중조합에 의한 전단력과 접합부가 저항할 수 있는 최대단부모멘트로부터 산출된 전단력을 합산하여 산정한다.	* 부분강접모멘트골조 내진설계에서 보-기둥 접합부 강도 조항 합리화

기존

2009년도 기준/해설

개정안

2013년도 개정안

사유

장

절

장

절

0714

6

0714.6.5 충전형합성기둥

이 조항은 0709.2.2의 제한사항을 만족하는 기둥에 적용한다. 이러한 기둥은 이 조항에서 수정되는 사항을 제외하고 0709의 요구사항을 만족하도록 설계되어야 한다.

(1) 합성기둥의 공칭전단강도는 유효전단면적에 근거하여 계산된 강재단면만의 공칭전단강도로 산정한다. 콘크리트와 강재사이에 적절한 하중전달메커니즘을 고려하여 설계한 경우 콘크리트의 전단내력을 강재단면의 전단강도에 합산하여 계산할 수 있다.

(2) 0714.9, 0714.12 그리고 0714.14에서 설명된 특별내진시스템에 있어서 충전형합성기둥에 대한 설계하중과 기둥이음은 0714.6.5.1의 요구사항에 추가하여 0713.8의 요구사항을 만족하여야한다.

(3) 합성특수모멘트골조에 사용된 충전형합성기둥은 0714.6.5(1)과 0714.6.5(2)의 요구사항과 함께 다음의 추가적인 요구사항을 만족하여야 한다.

① 기둥의 최소전단강도는 0520.4.5의 요구사항을 만족하여야 한다.

② 0714.9.5의 강기둥약보의 설계요구사항을 만족해야 한다. 주각부는 비탄성휨힌지를 유지할 수 있도록 설계하여야 한다.

③ 콘크리트충전각형강관의 최소벽두께는 다음과 같다.

[eqn: t _{min`} =`b sqrt {F _{y} /(2E _{s} )}]

여기서,  [eqn: b]는 강관면의 평평한 폭으로 <표 0702.4.1>에 정의되어 있다.

0714.6.5 충전형합성기둥

이 조항은 0709.2.2의 제한사항을 만족하는 기둥에 적용한다. 이러한 기둥은 이 조항에서 수정되는 사항을 제외하고 0709의 요구사항을 만족하도록 설계되어야 한다.

(1) 좌동

(2) 좌동

(3) 좌동

① 좌동

② 좌동

③ 삭제

(4) 중간내진시스템 및 특수내진시스템에 사용되는 충전형합성부재의 압축강재요소의 판폭두께비는 <표 0714.6.1>의 한계값을 초과해서는 안 된다.

<표 0714.6.1> 충전형합성부재 압축강재요소의 판폭두께비 제한

구분	판폭 두께비	판폭두께비 제한값		사례
		[eqn: lambda _{hd}][a] (고연성)	[eqn: lambda _{md}][b] (중간연성)
각형강관	[eqn: b]/[eqn: t]	[eqn: 1.4 sqrt {{E} over {F _{y}}}]	[eqn: 2.26 sqrt {{E} over {F _{y}}}]
원형강관	[eqn: D]/[eqn: t]	[eqn: {0.076E} over {F _{y}}]	[eqn: {0.15E} over {F _{y}}]
[a] 0714.9 합성특수모멘트골조의 보와 기둥, 0714.12 합성특수중심가새골조의 기둥과 가새, 0714.14 합성편심가새골조의 기둥에 요구됨. [b] 0714.10 합성중간모멘트골조의 보와 기둥, 0714.12 합성특수중심가새골조의 보, 0714.13 합성보통가새골조의 가새 0714.14 합성편심가새골조의 가새에 요구됨.

* 합성내진시스템에 요구되는 연성도에 따라 고연성 및 중간연성 합성부재로 구분. 충전형합성부재의 경우 <표 0714.6.1.>에 따름.

제0714장 합성구조의 내진설계

제0718장 내화설계

기존		2009년도 기준/해설	개정안		2013년도 개정안	사유
장	절		장	절
0718	2	0718.2 내화구조 0718.2.1 적용범위 이 절은 건축법시행령 제56조(건축물의 내화구조)에 의한 용도 및 규모에 해당되는 강구조건축물의 주요구조부에 적용한다. 0718.2.2 내화구조 강구조건축물의 주요구조부는 “건축물의 피난·방화구조 등의 기준에 관한 규칙(국토해양부령 523호) 제3조 내화구조”에서 정하는 내화구조를 사용하여야 한다. 내화구조는 동 규칙 제3조 123호에 해당하는 것이나 또는 동 규칙 제3조 8호 및 “국토해양부고시 제 2005-122호” 에 의거 품질시험으로 내화구조의 성능기준을 확보한 것으로 인정된 구조이다. 또한 동 규칙 제3조 8호에 가, 나, 다에 해당할 경우 품질시험을 생략할 수 있다.	0718	2	0718.2 내화구조 0718.2.1 적용범위 이 절은 건축법시행령 제56조(건축물의 내화구조)에 의한 용도 및 규모에 해당되는 강구조건축물의 주요구조부에 적용한다. 0718.2.2 내화구조 강구조건축물의 주요구조부는 ʻʻ건축물의 피난·방화구조 등의 기준에 관한 규칙(국토해양부령 제80호) 제3조 내화구조ʼʼ에서 정하는 내화구조를 사용하여야 한다. 내화구조는 동 규칙 제3조 1호 내지 7호에 해당하는 것이거나 또는 동 규칙 제3조 8호 또는 제27조 및 ʻʻ국토해양부고시 제2012-625호ʼʼ에 의거 품질시험으로 내화구조의 성능기준을 확보한 것으로 인정된 구조이다. 또한 동 규칙 제3조 8호 단서조항에 해당하는 경우 품질시험을 생략할 수 있다.	관계 법령의 개정으로 인하여 내용 수정.
0718	3	0718.3 내화성능평가 0718.3.1 품질시험에 의한 내화성능평가 “국토해양부 고시 제 2005-122호” 에 따른 품질시험은 KS F 2257-1, 4, 5, 6, 7「건축구조부재의 내화시험방법」에 의한 품질시험방법에 따라 평가하여야 한다. 0718.3.2 품질시험 면제 “건축물의 피난·방화구조 등의 기준에 관한 규칙(국토해양부령 523호) 제3조「내화구조」” 8호에 의거「산업표준화법」에 따른 한국산업규격으로 내화성능이 인정된 구조로 된 것, 한국건설기술원장이 인정한 내화구조 표준으로 된 것, 한국건설기술연구원장이 인정한 성능설계에 따라 내화구조의 성능을 검증할 수 있는 구조로 된 것은 품질시험을 생략할 수 있다.	0718	3	0718.3 내화성능평가 0718.3.1 품질시험에 의한 내화성능평가 ʻʻ국토해양부 고시 제2012-625호ʼʼ에 따른 품질시험은 KS F 2257-1, 4, 5, 6, 7 ｢건축구조부재의 내화시험방법｣에 의한 품질시험방법에 따라 평가하여야 한다. 0718.3.2 품질시험 면제 ʻʻ건축물의 피난·방화구조 등의 기준에 관한 규칙(국토해양부령 제80호) 제3조 ｢내화구조｣ʼʼ 8호 단서조항에 의거 ｢산업표준화법｣에 따른 한국산업규격으로 내화성능이 인정된 구조로 된 것은 품질시험을 생략할 수 있다.	관계 법령의 개정으로 인하여 내용 수정.

제0723장 강관구조

기존		2009년도 기준/해설	개정안		2013년도 개정안	사유
장	절		장	절
0723		강관구조에 대한 설계기준은 대한건축학회의「강관구조 설계기준」에 의한다.			삭제	* 대한건축학회의 강관구조 설계기준(1998.10)은 과거 AIJ의 허용응력도 설계법에 근간한 것임. 현행 KBC에 강관접합부의 내용까지 포함하여 설계기준이 제시되어 있는 바 상충되지 않도록 관련 조항을 삭제함.

제0724장 냉간성형 강구조

기존		2009년도 기준/해설	개정안		2013년도 개정안	사유
장	절		장	절
0724		냉간성형강구조에 대한 설계기준은 대한건축학회의「냉간성형강구조 설계기준」에 의한다.	0724		냉간성형강구조에 대한 설계기준은 대한건축학회의「냉간성형강구조 설계기준」에 의한다.	* 1999년 10월 출간된 대한건축학회의 ‘냉간성형강구조 설계기준’은 허용응력도 기준으로 현재 품절됨. * 해당 문건의 전자파일을 강구조학회 홈페이지 자료실에 업로드하는 방안을 추진.

제0725장 철골철근콘크리트구조

기존		2009년도 기준/해설	개정안		2013년도 개정안	사유
장	절		장	절
0725		철골철근콘크리트구조에 대한 설계기준은 대한건축학회의「철골철근콘크리트구조 계산기준」에 의한다.			삭제	* 철골철근콘크리트구조 기준은 현재 현행 KBC 합성구조기준으로 대체되어 수행되므로 관련 조항을 삭제.

<표 0710.2.4>  용접조인트 강도표

하중 유형 및 방향	적용 재료	φ	공칭강도 (FBM 혹은 Fw) (MPa)	유효면적 (ABM 혹은 AW) (mm2)	용접재 요구강도(1)
완전용입그루부용접
용접선에 직교인장	용접조인트 강도는 모재에 의해 제한된다.				매칭용접재가 사용되어야 한다. 뒷댐재가 남아 있는 T조인트와 모서리조인트는 노치인성 용접재를 사용한다(섭씨 4도 이하에서 27J 이상의 CVN 인성값 이상).
용접선에 직교압축	용접조인트 강도는 모재에 의해 제한된다.				매칭용접재 또는 이 보다 한 단계 낮은 강도의 용접재가 사용될 수 있다.
용접선에 평행한 인장, 압축	용접에 평행하게 접합된 요소들에 작용하는 인장 또는 압축은 그 요소들을 접합하는 용접부 설계에 고려할 필요가 없다.				매칭용접재 또는 이 보다 한 단계 낮은 강도의 용접재가 사용될 수 있다.
전단	용접조인트 강도는 모재에 의해 제한된다.				매칭용접재를 사용해야 한다.(2)
부분용입그루부용접 (플레어V그루브용접, 플레어베벨그루브용접 포함)
용접선에 직교인장	모재	φ = 0.75	Fu	0710.4 참조	매칭용접재 또는 이 보다 한 단계 낮은 강도의 용접재가 사용될 수 있다.
	용접재	φ = 0.80	0.60FW (FW= 용접재인장강도)	0710.2.1(1) 참조
0710.1.5에 따라 설계된 기둥주각부와 기둥이음부의 압축	해당 용접부 설계에서 압축응력은 고려하지 않아도 된다.
기둥을 제외한 부재의 지압접합부의 압축	모재	φ = 0.90	Fy	0710.4 참조
	용접재	φ = 0.80	0.60FW	0710.2.1(1) 참조
지압응력을 전달할 수 있도록 마감되지 않은 접합부의 압축	모재	φ = 0.90	Fy	0710.4 참조
	용접재	φ = 0.80	0.90FW	0710.2.1(1) 참조
용접선에 평행한 인장, 압축	용접에 평행하게 접합된 요소들에 작용하는 인장 또는 압축은 그 요소들을 접합하는 용접부 설계에 고려할 필요가 없다.
전단	모재	0710.4에 따른다.
	용접재	φ = 0.75	0.60FW	0710.2.1(1) 참조
필릿용접 (구멍, 슬롯, 빗방향 T 조인트 필릿 포함)
전단	모재	0710.4에 따른다.			매칭용접재 또는 이 보다 한 단계 낮은 강도의 용접재가 사용될 수 있다.
	용접재	φ = 0.75	0.60FW	0710.2.3.1 참조
용접선에 평행한 인장, 압축	용접에 평행하게 접합된 요소들에 작용하는 인장 또는 압축은 그 요소들을 접합하는 용접부 설계에 고려할 필요가 없다.
플러그 및 슬롯 용접
유효면적의 접합면에 평행한 전단	모재	0710.4에 따른다.			매칭용접재 또는 이 보다 한 단계 낮은 강도의 용접재가 사용될 수 있다.
	용접재	φ = 0.75	0.60FW	0710.2.4.1 참조
(1) 원칙적으로 매칭용접재(matching weld metal)는 용접재의 공칭인장강도가 모재의 공칭인장강도와 같거나 거의 동등한 수준을 지칭한다. 일반적으로 용접재와 모재가 동일한 공칭인장강도를 지녀도 용접재의 항복강도가 모재항보강도 보다 크므로 모재의 항복이 선행되는 것이 보통이다. 용접재의 공칭인장강도가 모재의 공칭인장강도를 상회/하회하는 경우 각각 오버매칭(overmatching), 언더매칭(undermatching)이라 칭한다. 용접재에서 ‘1단계강도’는 70MPa을 강도크기를 지칭하며 ‘1단계강도’ 강도를 상회하는 오버매칭 용접재의 사용은 불필요한 열영향의 증대 등 부작용을 고려하여 권장되지 않는다. 그러나 국내외의 사례에서 보듯이 경험과 실험결과를 바탕으로 종종 오버매칭 용접재가 사용되기도 한다(가령, 모재 공칭인장강도 350~400MPa급 모재에 대해 공칭인장강도 490MPa급 용접재가 사용되고 있음). (2) 전단하중을 전달하는 조립단면의 웨브-플랜지 그루브 용접 또는 용접변형에 대한 과도한 구속이 우려되는 경우 언더매칭용접재를 사용할 수 있다. 이러한 경우, 용접의 유효목두께는 모재 두께를 사용해야 하고, φ=0.80과 공칭강도 0.60FW를 적용한다.